一、R134a与R410A在空调工况下的性能比较（论文文献综述）
李玲珊,刘阳,初琦[1]（2021）在《2020年度中国压缩机市场发展分析》文中研究说明进入2020年下半年以来,我国新冠疫情在党中央国务院和各级政府正确领导下得到有效控制,国民经济和消费得以明显复苏,压缩机企业积极为整机企业年末促销备货做好准备,出货形势实现逆势反弹。但国外疫情形势急剧恶化,受疫情封锁影响,海外很多制冷设备整机工厂不能正常开工,全球供应链的紧张局面推动产业链向中国回流,激增的制冷设备出口需求有效拉动了上游压缩机出货,成为下半年压缩机市场大幅反弹的重要推动因素。
罗晴[2]（2021）在《R410A多功能热泵换热器传热强化及其对系统性能影响机理研究》文中研究表明换热器是影响热泵系统能效的核心部件之一,由于现有的热泵热水系统热水-冷凝换热器主要有串接在压缩机排气口和联接在冷凝器与蒸发器之间两种方式,但在运行过程中都难以保证和解决换热器的传热性能以及制冷剂的不平衡问题,从而导致换热器传热效率低下。因此,研究热泵热水系统换热器的传热特性,强化其传热性能,并针对换热器传热对系统性能影响进行研究,解决换热器传热的不稳定性,这将对提高换热器传热能力以及提升系统的整体性能具有极其重要的意义。本文研究的多功能热泵系统换热器主要由翅片管式换热器和板式换热器组成,翅片管式换热器作为蒸发器和冷凝器其主要作用是空调的制冷与制热,板式换热器作为热水-冷凝器功能则是制取热水。对R410A制冷剂翅片管式换热器不同结构以及空气侧和管内侧的传热特性进行分析和研究,得到增强换热器传热性能的最优结构型式;并通过建立板式换热器三维模型,利用FLUENT软件进行数值模拟,研究R410A-水在板式换热器人字形板片中的传热特性,获得人字形板片传热性能最佳结构参数。针对6HP多功能热泵系统在不同工况模式下换热器传热对系统性能影响机理进行研究,揭示翅片管式换热器以及板式换热器传热性能与系统能效之间的关系,并通过优化系统结构以及控制策略,从而进一步提高和改善系统的整体性能。本文主要研究内容和结论如下:（1）对翅片管式换热器结构的流程排布、流向、分流均匀性、过冷段以及翅片型式等对换热器传热特性的影响进行了研究和分析,结果表明:流程排布为10路分流且作为冷凝器时设计为逆流的换热器在标准制热工况下,140型换热器传热能力可提高近23%,160型换热器能力可提高16.5%;并且,经过调整毛细管分流均匀后的160型换热器比没有经过调整时的传热性能提高了9.15%,换热器能效比提高了近18.7%;过冷段的设计对于冷凝器提高其性能的作用不大,但对于蒸发器除霜周期无过冷段比有过冷段时增加了88min,且除霜时间延长了390s。通过对三种不同翅片型式的换热器进行实验对比分析可知:使用波纹开缝翅片（STEPFIN）型式的换热器传热性能最佳,140型换热器的标准制冷和制热能力分别达到17722W和13933W,能效比则分别达到2.85和3.19;160型换热器的标准制冷和制热能力分别可达18956W和15149W,能效比分别达到了2.51和3.06。（2）针对波纹开缝翅片管式换热器空气侧以及R410A-润滑油混合物在内螺纹管内的传热特性进行实验研究,结果表明:（1）当翅片间距从1.2mm增大到1.9mm时,空气侧传热能力也随之增大,而换热器能效比却呈现出先增大后减小的变化规律,制冷和制热能效比最大均出现在间距为1.7mm时,分别达到了2.6和2.85,此时制冷和制热能力分别为13746W和15793W。（2）润滑油对R410A制冷剂在内螺纹管内会产生高干度时增强传热和低干度时削弱传热的两面性影响,并且随着制冷剂质流密度的增大,润滑油对制冷剂传热的影响越小。（3）建立R410A-水板式换热器三维模型,利用FLUENT软件进行数值模拟,改变板式换热器人字形板片结构参数,分别对R410A制冷剂和水在板式换热器内的传热特性进行研究,得到:波纹倾角?为60o、波纹节距?为14mm、波纹高度h为2mm的板片,其制冷剂侧和水侧的传热整体性能因子j/f最佳,分别达到0.44和0.06、0.49和0.07、0.97和0.08。（4）多功能热泵系统在制热水模式下:通过对低温工况下系统制热水性能低下的问题进行了实验研究和分析,创建了制冷剂回收到系统后再截断的新循环系统,解决了因制冷剂不平衡所导致的板式换热器内制冷剂缺乏而引起传热能力低下的问题,优化系统结构后的板式换热器制热能力较之前提高了近150%,系统能效比提高了133.3%。（5）多功能热泵系统在制冷+制热水模式下:（1）当水模块进水流量在0.55m3/h～2.0m3/h时,板式换热器制热能力和翅管换热器制冷能力均有所上升,且系统总能效比与之均呈正比关系,此时存在最佳进水流量为2.0m3/h,制热能力和废热回收比率分别可达10650W和71%,系统总能效比可达5.37。（2）当进水温度从10℃上升到53℃时,翅管换热器制冷能力和板式换热器制热能力分别下降23.7%和99%,系统总能效比下降高达80%,说明系统总能效比与换热器传热性能呈现出线性关系。此时,调节室外机电子膨胀阀EVO开度在10%～40%之间,可平衡翅管换热器与板式换热器之间的传热,最大能提升翅管换热器20%的制冷能力以及板式换热器16%的制热能力,系统总能效比最大可提升22%。（3）当室外温度从10℃上升到40℃时,翅管换热器制冷能力仅上升12.1%,但板式换热器制热能力和废热回收比率上升趋势尤为明显,制热能力提升达670%,废热回收比率提升达到589%,系统总能效比在15℃以后几乎呈线性关系增加,提升幅度达84.8%。（4）室内机运行容量变化时,将室外机电子膨胀阀EVO开度在10%～20%之间进行调节,可使翅管换热器制冷能力和板式换热器制热能力分别提升10%和8%,系统总能效比提升15%。说明调节EVO开度可在一定程度上平衡分配翅管换热器和板式换热器之间的制冷剂流量,从而保证换热器之间传热性能的稳定性,提高系统的总能效比。（6）多功能热泵系统在制热+制热水模式下:（1）当水模块进水温度从20℃上升到40℃时,翅管换热器制热能力上升15.5%,而板式换热器制热能力却下降13.1%,说明翅管换热器和板式换热器传热能力成反比,而随着进水温度变化系统总能效比呈现出非线性关系。通过调节EVM的开度在30%～60%可平衡和稳定翅管换热器制热和板式换热器传热能力,使总制热量提升20%,系统总能效比提高16.3%。（2）在室外温度为-15℃的低温时,翅管换热器和板式换热器的制热能力均十分低下,分别为9833W和139W;当室外温度从-5℃上升到20℃时,翅管换热器制热能力上升31%,而板式换热器制热能力上升达130.8%,且系统总能效比从1.7增加到3.0,增幅达76.5%,说明系统总能效比与换热器传热能力均呈正比关系。（3）室内机运行容量越大,翅管换热器制热能力也越大,而板式换热器制热能力却不断减小,可知翅管换热器与板式换热器之间的传热能力成反比;此时将进水温度控制在35?5℃的范围内进行调节,可平衡和稳定翅管换热器和板式换热器之间的传热,最大可影响80%的总制热量,系统总能效比提升可达15.7%。
金超[3]（2021）在《R290盘管式冰蓄冷空调系统性能的理论与实验研究》文中指出在全球气候变暖与双碳目标的大环境下,探索环保工质应用,力争制冷行业脱碳成为当前重要的研究课题之一。R290（丙烷）制冷剂具有良好的环保性和热力学特性,在未来空调制冷行业有很好的发展前景,结合成熟的蓄冷技术,本文提出采用R290替代R134a,建立R290户式蓄冷空调系统,在提升系统性能的同时,减少传统工质对环境的破坏。本文首先从基础物性、热力性能、安全性三个方面对R290和R134a进行分析比较,结果显示:相比于R134a,R290更加环保,其难溶于水,化学性质稳定,导热性好,与传统的制冷设备和材质兼容,在小剂量使用上没有安全问题。然后,分别对R290和R134a蓄冷空调理论循环进行热力学分析,结果显示:R290系统具有较高的单位容积制冷量和单位质量制冷量,可以获得与R134a系统基本相当的制冷COP;在相同蒸发温度下,R290系统的压比、排气温度均低于R134a系统,排气压力也在正常压范围内。依据理论分析,构建盘管式冰蓄冷实验系统进行实验验证。通过设计与选型,完成蓄冷槽、冷凝器、压缩机、电控柜等设备的加工和组建,并对实验系统进行调试。R290盘管式冰蓄冷系统性能实验研究分为两部分。充注量实验测试显示:制冷剂充注过少或过多都会对系统的蓄冷性能产生负面影响,R134a的最佳充注范围为1300～1400g,R290最佳充注范围为500～600g,其最佳充注量仅为R134a的43%～46%,较少的充注量有利于降低R290蓄冷空调的燃爆风险;实验又比较了二者最佳充注量下的蓄冷工况性能,结果显示:R290降温速率快,蓄冷时间缩短,系统的单位平均制冷量比R134a提高了52%左右,另外,R290系统较低的排气温度和压比,有助于系统稳定运行。本文通过理论分析和实验测试,总结了R290替代R134a的可行性,验证了R290在蓄冷工况下降温快,效率高的优势。
唐苇羽[4]（2021）在《水平强化管内制冷剂冷凝与沸腾热力特性实验与数值模拟研究》文中提出强化传热在工业和学术界一直备受关注,环保及能效标准的提高对强化传热技术的效率与可靠性提出了更大的挑战。在制冷和电子散热领域,相变传热是一种广泛应用的热管理手段。目前微/多尺度复合强化表面在相变过程中的热力特性及其作用机理还不清晰,而这对不同结构的性能预测与进一步优化至关重要。本文对常规通道内,多种单一和复合强化换热方式的对流冷凝和流动沸腾换热-阻力特性开展实验探究,得到其换热机理;然后采用数值模拟以及数据统计方法探究表面结构对内螺纹管内热力特性的影响,并预测其随工况的变化规律。实验结果表明在对流冷凝换热方面,人字沟槽/涟漪纹强化管在测试工况下均具有最高的冷凝换热系数,可达相同工况下光滑管对应值的1.4–1.74倍。这是由于人字沟槽结构能够有效减薄沟槽交汇处的液膜厚度,而涟漪纹结构会促进流体湍动并降低突起顶部液膜导热热阻。变干度工况下的测试结果表明,在较低质量流速下光管内的换热主要由管顶部的膜状冷凝换热主导,因此换热系数随着干度变化缓慢;而在较高质量流速和干度下,对流冷凝换热作用愈发突出,换热情况则随之逐渐改善。在这两种强化管内,冷凝换热则在整个测试范围都与质量流速呈明显正相关,尤其是人字沟槽/涟漪纹管,这得益于强化结构对对流换热的显着强化作用。本文引入三维表面的面积扩展因子,提出新的换热关联式,该模型能够准确预测复合强化管换热特性。在摩擦压降方面,人字沟槽/涟漪纹强化管的摩擦压降强化倍率可达1.30–1.63;沟槽深度或涟漪纹高度与管径比值被简化为粗糙度考虑,并被嵌入到摩擦系数计算中。验证结果表明,通过该方式,所有数据点的预测偏差均在±20%偏差范围内。流动沸腾换热方面,大干度区间下随着质量流速和热流密度的增加,强化管的换热强化倍率逐渐增加;在质量流速小于120 kg/（m2s）时,人字沟槽/涟漪纹管的换热性能最优;而在质量流速大于120 kg/（m2s）时,人字沟槽/微细粗糙管的换热性能则迅速上升。在较低质量流速下,壁面浸润不充分导致周向换热不均,上下壁温差与管内流型分布间存在强相关;光管内的流型预测分布图与壁温差和换热系数变化规律吻合较好。随着干度上升,光滑管和人字沟槽/微细粗糙管内换热系数先迅速下降而后趋于平缓,管顶部在该区间内的换热系数明显低于管底部;而在较高质量流速下,人字沟槽/涟漪纹管内换热系数随干度呈现“V”形转折,结合壁温差可得在转折点附近管顶部换热明显改善,顶部与底部壁温差值趋近于零,这是由于表面强化结构使得表面充分浸润,进而导致波状流/环形流提前转变。在此基础上,本文考虑表面结构的影响修饰壁面浸润角,分别提出适用于光滑管和复合强化管的换热关联式。采用数值计算方法开展小管径内螺纹管内环状冷凝换热特性的研究,结果表明换热系数与干度和质量流速呈正相关,而随着饱和温度的上升下降。在相同工况下,齿顶角较小的内螺纹管内齿间空间更大,对应管内等效液膜厚度更小,因此在高干度下其具有较高的换热系数且换热系数随干度增加增幅较大;而较大的齿高不仅能带来较高的面积扩展比,还可减薄齿尖附近的液膜,增加流体气相和液膜核心区域湍流粘度,因此其齿尖附近局部换热系数远大于齿高较小的内螺纹管。在环形流换热区域内,在离心力作用下管壁四周液膜厚度分布较为均匀。冷凝换热中相变传质仅发生在相界面附近,其中在齿顶附近传质最剧烈。相应地,齿顶区域换热系数在完全环状流中要远大于齿底部分。而在内螺纹管流动沸腾换热-阻力预测方面,经对比评估后发现现存关联式都无法在较宽管径范围内对多种环保工质的热力特性得到满意的预测效果。在考虑不同尺寸通道内质量流速和热流密度等参数的影响差异后,临界齿根直径与等效热流密度被引入到新换热关联式中。新换热模型对数据集具有最佳预测能力,平均绝对偏差仅为18.2%,且在不同来源数据点对比中均能较好刻画各参数作用。现存摩擦压降关联式被修饰以正确反应局部区域干度的影响,得到的关联式预测性能大大于其他现存模型。最后为验证上述两个关联式,通过实验得到多根不同参数情况下,微翅片管内换热-阻力特性的相关数据并进行对比,结果表明所有测试点的预测偏差均在±30%范围内。
王乐乐[5]（2020）在《混合工质R1234ze（E）/R152a的管内流动沸腾传热特性实验研究》文中研究表明鉴于现今常用的R22和R404A,R407C以及R410A等制冷工质将被逐渐淘汰同时作为替代工质的天然工质或者毒性较高、或者具有燃爆性亦或者循环压力高,同样被限制使用,因此,采取优势互补,将2种或2种以上的工质组合成混合工质作为替代制冷工质成为了重要研究方向。经研究得出,近共沸混合制冷工质R1234ze（E）/R152a（质量比40/60）环保性好,制冷性能优秀,具有优良的热物理性质和循环性能,是良好的替代制冷工质。而研究R1234ze（E）/R152a（质量比40/60）在水平管内的流动沸腾传热特性以及传热机理对探索提高该工质管内传热和优化蒸发器结构,以及将该混合工质推广应用具有重要价值,且目前尚未有该方面的研究。本文搭建了混合工质在水平微肋管和光滑管内流动沸腾传热的实验系统,并对该实验系统的主要组成及工作原理进行了介绍,依据实验结果和理论分析,研究在小管径光滑管及常规管径微肋管内,R1234ze（E）/R152a（质量比40/60）的流动沸腾传热特性。得出以下主要结论:在小管径光滑管内,当质流密度增加时,在内径为6mm管内,传热系数先小幅度降低,之后开始逐渐升高,而在4mm内径管内,传热系数大幅增加;传热系数与热流密度具有明显的相关性,热流密度增大时,传热系数大幅增加,而与饱和温度关联性较小,传热系数随饱和温度的增加呈现出微量增加的趋势;传热系数随干度的增加先稳定在一定范围内不变之后降低。在常规管径微肋管内,随质流密度或热流密度的升高,传热系数呈现出与光滑管内（6mm内径下）几乎相似的变化趋势,同时得出热流密度越大,临界干度越小;随着饱和温度的增加,沸腾传热系数呈现出微量增加的趋势;随着工质的不断沸腾,干度上升,传热系数先微量增大之后降低,这有别于光滑管内,传热系数随干度增大先几乎保持不变而后降低的现象。选取了与实验研究工况较为一致的现有的混合工质沸腾传热关联式进行预测,得出Jung等[98],Choi等[99]关联式在光滑管内预测精度较高,平均相对偏差和平均绝对偏差分别为0.58%,-0.92%和27.5%,23.8%。在微肋管内Wu等[105],Chamra等[102]关联式预测精度较高,平均相对偏差和平均绝对偏差分别为3.77%,8.72%和10.39%,25.79%。最后得出,现有的用于预测混合工质光滑管内沸腾传热的关联式仅适于预测特定工质,通用性不强,需要开发新的预测关联式用于预测R1234ze（E）/R152a（质量比40/60）;而在微肋管内,Wu等[105]可用于对该混合工质的流动沸腾传热系数进行预测。
韩祥涛[6]（2020）在《R290房间空调滚动转子式压缩机变工况特性研究》文中提出在全球温室效应问题愈加严峻且制冷剂替代已进入“基加利修正案”时间的背景下,作为一种制冷性能优良的环保工质,R290很可能成为未来房间空调器常用制冷剂,且当前房间空调器主要采用滚动转子式压缩机。为了推进R290在房间空调领域的市场化进程,有必要对R290专用滚动转子式压缩机展开变工况特性研究。论文主要工作如下:将R290和目前国内房间空调器常用制冷剂进行热力学性质、经济性和物性等方面的对比与分析,并分析了它们各自在空调工况和变工况下的循环性能;同时,对R290滚动转子式压缩机进行了热力学与动力学分析;最后,搭建了R290滚动转子式压缩机性能测试实验台,分别研究在压缩机吸气温度15～41℃、压比2.67～3.85、蒸发温度3～12℃、过冷度4.3～12.3℃变工况范围内R290滚动转子式压缩机性能参数的变化规律。通过对实验数据处理与分析发现:压缩机的吸气温度越高,功率越低,而压缩机制冷量、COP、排气温度、电效率、综合效率系数的值越大,容积效率基本不随吸气温度的升高而发生变化;对于变蒸发温度工况,压缩机制冷量、功率、排气温度随蒸发温度的升高而增加,而压缩机COP、容积效率、电效率及综合效率系数均随蒸发温度的升高而降低;在变压比工况下,压缩机排气温度随压比的升高而升高,功率在变冷凝压力工况下随压比的升高而增大,而在变蒸发压力工况下随压比的升高而缓慢降低,压缩机制冷量、COP、容积效率、电效率以及综合效能系数均随压比的增大而减小;变过冷度工况下,过冷度的增加使制冷量及COP升高而对容积效率、电效率以及综合效率系数等性能参数没有影响。此外,根据实验结果,对R290滚动转子式压缩机的性能优化提出建议并通过压缩机专用设计模拟软件进行验证。研究发现,减薄缸盖排气阀座以及降低气缸高度均会使压缩机性能得到提升,而对于排气孔直径大小则需要探寻最优值以使压缩机性能达到最优。
文育聪[7]（2020）在《外销型R32分体式空调器的研究与开发》文中认为近年来,随着全球经济的发展,人们的生活质量逐步改善,对舒适性要求越来越高,制冷设备在家用、商用以及工业领域的应用需求也随之不断增长,家用空调也走入各家各户。但与此同时,大量使用CFCs类、HCFCs类制冷剂,造成了严重的温室效应和臭氧层破坏等恶劣后果。批量生产空调也导致了大量金属材料的消耗,特别是铜的供应越来越紧张,提高了空调的生产成本。本文通过实验对空调进行性能实验,试图开发出使用节流短管的R32分体式房间空调器。本文首先对比了制冷剂R32和R410A的热物理性质,通过对理论制冷循环的计算计较二者作为制冷剂理论上的优缺点。然后对比了节流短管、毛细管和电磁膨胀阀的节流特性。接着通过焓差室开展试验,对节流短管的型号及制冷剂R32的充注量进行调整,直至使用相关型号和参数空调性能达到相应要求。最终调试结果为节流短管选择30号,R32充注量为570g,测得额定工况下制冷量为3562W,ISEER值为3.76,均满足了要求,且空调通过了高温制冷、冻结试验等实验验证,可以正常运行。最后与电磁阀空调系统进行比较,在能效要求不是很高的空调中使用节流短管不仅是完全可行且可靠的,同时也能降低生产成本。本文对空调系统的调试过程也对今后的性能调试提供了思路。
王建超[8]（2020）在《管路对汽车热泵空调系统性能的影响分析》文中进行了进一步梳理近年来,无论是动力电池汽车还是燃料电池汽车发展都十分迅猛。热泵空调能够有效降低对续航里程的影响,而成为汽车空调发展的必然趋势。人们对汽车舒适性期望提高也促使空调性能的提升。同时电动车空调需要兼顾电池等系统设备的安全运行,因此复杂的功能要求带来的是复杂的空调结构。本文主要探讨空调系统管路的尺寸及布置方式对热泵空调系统性能的影响。空调管路原本只作为空调连接件,负责连接原有的空调四大部件。而热泵空调的复杂性导致管路不再是单进单出的简单形式。实验中发现管路对空调的运行会产生极大的影响。为了能够量化的找出空调不同运行工况下管路对系统的真实影响,本文采用实验与仿真相结合的方式进行研究。空调制冷剂的种类决定了热泵空调系统的结构布置。由于不同制冷剂之间的热物性差异巨大,所以空调的各个部件也会有很大差异。目前现在市场上常用的制冷剂还是R134a,所以本文的热泵空调选用的制冷剂也是R134a。本文首先针对R134a的物理性质及在管路内的流动形式进行理论的分析和建模。以热力学和传热学的基本理论归纳总结了制冷剂在不同管路内流动的换热特性及阻力特性。其次,为了能够更加细致的研究热泵空调系统的性能,本文针对某款汽车热泵空调进行试验台架搭建,完全按照整车布置形式建立电动汽车的热泵空调系统。在实验台架上各个位置安装传感器,通过对此款电动汽车进行热泵和制冷工况的标定试验获得热泵空调数据。并根据得到的数据进行分析,绘制出对应工况的空调制冷剂压焓图,进而进行分析对比。实验的方法往往只能监测到有限区域内制冷剂的状态。本文借助仿真模拟的方法研究全部管路内部制冷剂的流动状态。为了保证仿真的精确性,首先对实验台架的管路进行物理建模来保证仿真的精确性。同时由实验数据确定的管路各部分进口与出口之间的温度与压力值为三维仿真提供初始条件进行模拟,同时分析比较制冷剂工质在管路中的流动情况。研究发现热泵空调系统管路在不同条件下性能差异表现很大。比较每种工况下的温度、压力及速度并分析出每段管路的损耗。并且还可以确定管路中的不合理结构,并针对这些不合理的结构进行更加深入的探讨。同样依靠CFD仿真技术寻找到合理的管路布置结构。管路对于汽车热泵空调系统的影响,主要是管路的几何尺寸方面的影响,包括管路的直径,长度,管路的弯折角度,支管尺寸及制冷剂流量大小。这些不合理的管路结构同样具有很大的改进空间。
孙志传[9]（2020）在《水平涟漪纹管三维强化表面的换热机理及流动可视化研究》文中研究指明自上世纪七十年代初以来,重大环境问题的相继出现和能源供需矛盾的日益凸显,迫使世界各国采取严格的资源管理制度以解决能源利用效率不高和过度消耗等问题。然而,能效增长速率的降低和能源需求的稳定增长已经成为全球能源行业面临的重大挑战。目前,延伸表面是商业换热器设计所采用的主流强化传热技术,被用于提升换热器的换热性能并减小设备占地面积。作为最近兴起的三维表面强化换热管,涟漪纹管因其生产制造、日常运营和故障维修成本低廉且管道内部压损相对较低,展现出了优越的经济效益。其中,具有蛇鳞纹阻垢表面基底的新型涟漪纹管（1EHT管）具备更加广阔的发展前景。本文首先对现阶段表面强化换热管的研究进行综述,同时简要总结管内流动可视化的研究工作,并对当前涟漪纹管研究领域的不足之处展开讨论,随后对水平管内饱和对流换热高精度测试系统及其配套的流型可视化实验装置做出介绍。1EHT型涟漪纹管的复合表面结构通过非接触式光学轮廓仪进行测绘,由于涟漪纹管具有三维双侧强化表面,因而需要采用Wilson图解法测定测试管外环形通道内的水侧单相换热系数。测试管的内表面换热系数和主要实验参数的不确定度分别通过传热热阻模型和Moffat误差传递理论计算得到,实验台的热平衡分析和测试段的单相换热系数验证也先后被阐述。本文测试了外径为12.70 mm的光滑铜管和两根1EHTa型涟漪纹管的管内两相换热系数,换热工质为制冷剂R410A,流动沸腾和强迫对流冷凝的饱和温度分别为6℃和45℃。换热系数曲线随质量干度和质量流速变化,数据点对应的流型图像通过高速相机记录,并采用螺纹柱阴影示波法和条纹对比法识别管内流型。本文也介绍了水平管内对流冷凝和流动沸腾换热的主要流型,并使用Xtt-JG坐标图绘制每根测试管的两相流型图,进而阐述水平测试管内两相流型与实验换热系数之间的关联,同时从换热机理上讨论1EHTa型涟漪纹管内表面结构对饱和对流流型变化的影响,最终揭示新型涟漪纹管表面结构的强化换热机理。本文研究中使用MATLAB软件建立计算机脚本,对流型图像进行二值化处理以提取液面轮廓,结合圆管内气液两相分层流动模型,计算出了对应工况下的管内截面含气率,并将实验值与三个经典模型给出的预测值进行对比,从而提出全工况下适用于两根1EHTa型涟漪纹管的截面含气率预测模型。随后根据新型涟漪纹管的两相流型图提出相应的流型转变公式,最终建立适用于两根1EHTa型涟漪纹管管内对流冷凝和流动沸腾的换热系数预测模型。针对测试管进出口干度分别为0.2/0.8和0.8/0.2的大干度变化工况,通过实验详细研究了换热工质、管壁材质、运行参数和几何参数对1EHT型涟漪纹管内两相换热系数和摩擦压降的影响,并结合流型图对各实验变量的影响规律做出总结,为本领域的研究人员在研究其它类型的表面强化换热管时提供经验借鉴。
努尔麦麦提江·木合太尔（Nurmamatjan·Muhtar）[10]（2020）在《民用直升机机载制冷系统仿真研究》文中进行了进一步梳理随着直升机上的机载设备越来越多,其所需要的制冷量也越来得越大,这对于直升机环控系统的要求就越来越高了。而近年来,直升机在交通运输、军事、农工业生产、救护、执法等方面的应用也越来越广泛了。伴随着民用直升机环境控制系统的革新,机舱内大功率的子设备也逐渐增多,司乘对机舱内的舒适性要求日益提高,民用直升机环境控制系统的重要性也越来越突出。国外性能高的民用和军用直升机都装备了性能完善的环境控制系统,而国内由于起步比较晚,因此要发展配套的直升机环境控制系统具有非常重要的意义。本文以计算机仿真技术为研究手段,对民用直升机机舱内环控系统进行了初步的研究。主要工作如下:1)以某型用直升机现有空调系统为例,依据其系统及部件参数,在Vap Cyc软件中建立直升机机载制冷系统模型。然后选用不同制冷剂,研究制冷剂类型对民用直升机制冷系统性能影响。2)基于Airpak的民用直升机机载制冷系统的气流组织模拟研究,采用k-ε双方程湍流模型,得到了下送风、侧送风两种方案的客舱温度场、速度场、PMV-PPD、空气龄分布模拟计算结果。3)直升机机载蒸发循环系统动态仿真研究,为得到直升机机载蒸发循环制冷系统性能动态变化过程,校核是否满足设计要求。以国内某直升机为例,基于AMESim仿真平台搭建了制冷系统及座舱的热模型。在飞行状态下,系统系能受飞行高度影响较大,且海拔越高,系统性能系数越大。建立的仿真模型可以很好的预测在任务剖面下,直升机制冷系统动态变化,为系统的校核及优化提供借鉴。4)直升机机载蒸发循环制冷系统试验研究,通过地面试验对所研制的空调系统在地面进行关键技术试验验证,使系统的地面试验可为将来上机提供参考和强有力的支撑。在科研机上对空调系统共进行了试验验证,得到了舱内温度随时间的变化关系及制冷量、COP等系统性能参数。
二、R134a与R410A在空调工况下的性能比较（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、R134a与R410A在空调工况下的性能比较（论文提纲范文）
（1）2020年度中国压缩机市场发展分析（论文提纲范文）
| 1 压缩机整体市场发展情况介绍 |
| 2 按压缩机产品类型分析 |
| 2.1 转子式压缩机市场分析 |
| 2.1.1 2020年转子式压缩机市场情况 |
| 2.1.2 转子式压缩机在冷冻冷藏领域的应用 |
| 2.1.3 转子压缩机未来市场发展 |
| 2.1.4 转子式压缩机重点企业及产品 |
| 2.2 全封活塞式压缩机市场分析 |
| 2.2.1 2020年全封活塞式压缩机市场情况 |
| 2.2.2 全封活塞式压缩机未来市场发展 |
| 2.2.3 全封活塞式压缩机重点企业及产品 |
| 2.3 涡旋式压缩机市场分析 |
| 2.3.1 2020年冷冻冷藏涡旋式压缩机市场情况 |
| 2.3.2 冷冻冷藏涡旋式压缩机未来市场发展 |
| 2.3.3 涡旋式压缩机重点企业及产品 |
| 2.4 半封活塞式压缩机市场分析 |
| 2.4.1 2020年半封活塞式压缩机市场分析 |
| 2.4.2 半封活塞式压缩机未来市场发展 |
| 2.4.3 半封活塞式压缩机重点企业及产品 |
| 2.5 半封螺杆式压缩机市场分析 |
| 2.5.1 2020年冷冻冷藏半封螺杆式压缩机市场情况 |
| 2.5.2 冷冻冷藏半封螺杆式压缩机市场未来发展 |
| 2.5.3 半封螺杆式压缩机重点企业及产品 |
| 2.6 工业制冷压缩机市场分析 |
| 2.6.1 2020年工业制冷压缩机市场分析 |
| 2.6.2 工业制冷压缩机市场未来发展 |
| 2.6.3 工业制冷压缩机重点企业及主流产品 |
（2）R410A多功能热泵换热器传热强化及其对系统性能影响机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 多功能热泵系统研究现状 |
| 1.2.2 翅片管式换热器研究现状 |
| 1.2.3 板式换热器研究现状 |
| 1.3 国内外研究现状总结及对本课题的启示 |
| 1.4 研究目标与内容 |
| 1.4.1 研究目标 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 第2章 R410A制冷剂翅片管式换热器传热特性研究 |
| 2.1 翅片管式换热器结构 |
| 2.2 换热器传热实验装置 |
| 2.3 换热器结构型式对传热性能的影响 |
| 2.3.1 流程排布对换热器传热的影响 |
| 2.3.2 流向对换热器传热的影响 |
| 2.3.3 分流均匀性对换热器传热的影响 |
| 2.3.4 过冷段对换热器传热的影响 |
| 2.3.5 翅片型式对换热器传热的影响 |
| 2.4 R410A制冷剂翅片管式换热器空气侧传热特性实验研究 |
| 2.4.1 翅片管式换热器空气侧表面传热系数计算 |
| 2.4.2 实验测试数据处理 |
| 2.4.3 波纹开缝翅片管式换热器空气侧传热特性分析 |
| 2.4.4 波纹开缝翅片管式换热器空气侧传热系数关联式的建立 |
| 2.5 R401A-润滑油在内螺纹强化管内传热特性实验研究 |
| 2.5.1 换热器内螺纹管传热实验装置 |
| 2.5.2 内螺纹强化管结构参数 |
| 2.5.3 管内制冷剂沸腾传热系数计算 |
| 2.5.4 实验测试数据处理 |
| 2.5.5 实验结果分析 |
| 2.5.6 R410A-润滑油在内螺纹强化管内传热关联式的建立 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 R410A-水板式换热器传热特性研究 |
| 3.1 钎焊式板式换热器结构 |
| 3.2 板片物理模型 |
| 3.2.1 人字形板片结构参数 |
| 3.2.2 模型网格划分 |
| 3.3 板片数学模型 |
| 3.3.1 控制方程 |
| 3.3.2 模型设置 |
| 3.3.3 边界条件设置 |
| 3.3.4 初始条件设置 |
| 3.3.5 网络无关性和步长独立性验证 |
| 3.4 波纹倾角对传热特性的影响 |
| 3.4.1 流体流态分析 |
| 3.4.2 压力分布特性分析 |
| 3.4.3 温度分布特性分析 |
| 3.4.4 传热面热流分布特性分析 |
| 3.5 波纹节距对传热特性的影响 |
| 3.5.1 流体流态分析 |
| 3.5.2 压力分布特性分析 |
| 3.5.3 温度分布特性分析 |
| 3.5.4 传热面热流分布特性分析 |
| 3.6 波纹高度对传热特性的影响 |
| 3.6.1 流体流态分析 |
| 3.6.2 压力分布特性分析 |
| 3.6.3 温度分布特性分析 |
| 3.6.4 传热面热流分布特性分析 |
| 3.7 实验与模拟结果对比分析 |
| 3.7.1 板式换热器传热实验装置 |
| 3.7.2 变水流量实验与模拟对比分析 |
| 3.7.3 变制冷剂流量实验与模拟对比分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 不同工况模式下换热器传热对系统性能影响机理研究 |
| 4.1 多功能热泵系统循环原理 |
| 4.2 实验装置及测试系统 |
| 4.2.1 实验装置 |
| 4.2.2 实验机组 |
| 4.2.3 实验测试系统及工况条件 |
| 4.2.4 数据采集系统及控制系统 |
| 4.3 低温工况下板式换热器传热对系统性能影响研究 |
| 4.3.1 低温工况对板式换热器传热性能的影响 |
| 4.3.2 低温工况板式换热器传热性能改善研究 |
| 4.4 单独制冷模式下换热器传热对系统性能影响研究 |
| 4.4.1 不同制冷工况下换热器传热对系统性能的影响 |
| 4.4.2 制冷剂回收平衡后换热器传热对系统性能的影响 |
| 4.5 制冷+制热水模式下换热器传热对系统性能影响研究 |
| 4.5.1 水模块(WM)水流量变化对换热器传热的影响 |
| 4.5.2 水模块(WM)进水温度变化对换热器传热的影响 |
| 4.5.3 室外环境温度变化对换热器传热的影响 |
| 4.5.4 室内机运行容量变化对换热器传热的影响 |
| 4.6 单独制热模式下换热器传热对系统性能影响研究 |
| 4.6.1 不同制热工况下换热器传热对系统性能的影响 |
| 4.6.2 制冷剂回收平衡后换热器传热对系统性能的影响 |
| 4.7 制热+制热水模式下换热器传热对系统性能影响研究 |
| 4.7.1 水模块(WM)进水温度变化对换热器传热的影响 |
| 4.7.2 室外环境温度变化对换热器传热的影响 |
| 4.7.3 室内机运行容量变化对换热器传热的影响 |
| 4.8 单独制热水模式下换热器传热对系统性能影响研究 |
| 4.9 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A 攻读学位期间所发表的学术论文目录 |
（3）R290盘管式冰蓄冷空调系统性能的理论与实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.1.1 气候变暖与双碳目标 |
| 1.1.2 工质替代的紧迫性 |
| 1.2 R290 替代传统工质的研究现状 |
| 1.2.1 在制冷系统中的研究现状 |
| 1.2.2 在热泵空调系统中的研究现状 |
| 1.3 蓄冷技术的研究现状 |
| 1.4 主要研究工作 |
| 2 R290 替代R134a的可行性分析 |
| 2.1 工质替代标准 |
| 2.2 工质特性分析 |
| 2.2.1 基础物性对比 |
| 2.2.2 热力性能 |
| 2.2.3 安全性可行性分析 |
| 2.3 R290 蓄冷空调系统性能理论研究 |
| 2.3.1 假设条件 |
| 2.3.2 主要公式 |
| 2.3.3 理论循环性能对比与分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 盘管式冰蓄冷实验系统 |
| 3.1 实验目的 |
| 3.2 盘管式冰蓄冷系统设计 |
| 3.3 蓄冷实验系统搭建 |
| 3.4 实验测量系统 |
| 3.5 实验方法 |
| 3.5.1 实验测量装置的标定 |
| 3.5.2 系统的气密性检测 |
| 3.5.3 制冷剂的充注 |
| 3.5.4 实验流程 |
| 3.6 实验数据处理 |
| 3.7 实验不确定度分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 4 R290 盘管式冰蓄冷空调系统性能实验 |
| 4.1 充注量对蓄冷空调系统性能的影响 |
| 4.1.1 充注量对R134a蓄冷空调系统性能的影响 |
| 4.1.2 充注量对R290 蓄冷空调系统性能的影响 |
| 4.2 最佳充注量下R290 与R134a蓄冷工况性能实验 |
| 4.2.1 蓄冷槽工况 |
| 4.2.2 R290 与R134a蓄冷工况性能对比 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 结论和展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
（4）水平强化管内制冷剂冷凝与沸腾热力特性实验与数值模拟研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 强化传热概念和发展 |
| 1.2 流动沸腾研究进展 |
| 1.2.1 常规尺度强化方式 |
| 1.2.2 微小翅片或沟槽 |
| 1.2.3 微螺柱或方形微肋 |
| 1.2.4 其他微尺度方法 |
| 1.2.5 复合多尺度方法 |
| 1.3 对流冷凝研究进展 |
| 1.3.1 对流冷凝流动实验研究 |
| 1.3.2 对流冷凝流动数值模拟 |
| 1.4 现存研究中的不足 |
| 1.5 研究目标、整体思路以及工作内容 |
| 2 实验系统及测量原理 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验测试装置 |
| 2.2.1 水平管内相变流动换热测试系统 |
| 2.2.2 测试段结构 |
| 2.2.3 传感器及测量仪表 |
| 2.2.4 测试工质 |
| 2.2.5 测试表面结构 |
| 2.3 实验数据处理 |
| 2.3.1 换热数据计算 |
| 2.3.2 威尔逊图解法 |
| 2.3.3 壁温测量法 |
| 2.3.4 压降数据计算 |
| 2.4 实验误差分析 |
| 2.5 结果可靠性验证 |
| 2.5.1 系统热平衡校核 |
| 2.5.2 单相换热验证 |
| 2.5.3 单相摩擦压降验证 |
| 2.5.4 重复性实验验证 |
| 2.5.5 实验结果与关联式对比 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 复合强化管内冷凝热力特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 强化管内冷凝平均换热-阻力特性 |
| 3.2.1 测试工况 |
| 3.2.2 管内冷凝换热性能 |
| 3.2.3 管内冷凝阻力特性 |
| 3.2.4 管内冷凝综合性能 |
| 3.3 强化管内冷凝换热-阻力特性 |
| 3.3.1 测试工况 |
| 3.3.2 管内流型分析 |
| 3.3.3 光滑管内低流速冷凝换热特性 |
| 3.3.4 复合强化管内低流速冷凝换热特性 |
| 3.3.5 复合强化管内低流速冷凝阻力特性 |
| 3.3.6 综合性能评价 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 复合强化管内流动沸腾热力特性 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 强化管内流动沸腾平均换热-阻力特性 |
| 4.2.1 测试工况 |
| 4.2.2 管内蒸发换热特性 |
| 4.2.3 管内蒸发阻力特性 |
| 4.2.4 流动沸腾综合性能评价 |
| 4.3 强化管内流动沸腾换热-阻力特性 |
| 4.3.1 测试工况 |
| 4.3.2 光管内流动沸腾换热性能 |
| 4.3.3 强化管内流动沸腾换热性能 |
| 4.3.4 强化管内流动沸腾换热预测模型 |
| 4.3.5 流动沸腾阻力特性研究 |
| 4.3.6 综合性能评价 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 小管径微翅片管冷凝换热数值研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 计算模型 |
| 5.2.1 VOF方法介绍 |
| 5.2.2 湍流模型 |
| 5.2.3 相变传质模型 |
| 5.2.4 几何模型及边界条件 |
| 5.2.5 离散方法及网格独立性验证 |
| 5.2.6 计算结果验证及流型分析 |
| 5.3 结果及讨论 |
| 5.3.1 齿形和流动参数作用 |
| 5.3.2 不同工质换热特性对比 |
| 5.3.3 与换热关联式对比 |
| 5.3.4 气液相界面分布形状 |
| 5.3.5 两相速度及湍流粘度分布 |
| 5.3.6 界面传质速率及局部换热系数分布 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 小管径微翅片管流动沸腾热力特性预测 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 换热关联式评价及迭代 |
| 6.2.1 换热数据集介绍 |
| 6.2.2 现存换热预测模型评价 |
| 6.2.3 新的换热预测模型 |
| 6.2.4 新模型评价 |
| 6.3 摩擦压降模型评价及迭代优化 |
| 6.3.1 摩擦压降数据集介绍 |
| 6.3.2 现存摩擦压降关联式评价 |
| 6.3.3 新的摩擦压降关联式 |
| 6.4 实验数据验证 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 总结与展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学期间所取得的科研成果 |
（5）混合工质R1234ze（E）/R152a的管内流动沸腾传热特性实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 引言 |
| 1.1 制冷工质的发展历程 |
| 1.2 制冷工质替代现状 |
| 1.2.1 天然制冷工质 |
| 1.2.2 不饱和氟化烯烃类工质 |
| 1.2.3 HFCs混合制冷工质 |
| 1.2.4 含HFO混合工质研究现状 |
| 1.3 工质管内流动沸腾传热特性国内外研究现状 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 第2章 R1234ze(E)/R152a(40/60)的热物性及循环性能分析 |
| 2.1 R1234ze(E)/R152a(40/60)的环保性 |
| 2.2 R1234ze(E)/R152a(40/60)的热物性分析 |
| 2.2.1 基本热物性参数计算 |
| 2.2.2 温度滑移特性 |
| 2.2.3 与R22及其过渡替代工质的对比分析 |
| 2.3 R1234ze(E)/R152a(40/60)的其它特性 |
| 2.3.1 安全性能 |
| 2.3.2 润滑油溶解特性 |
| 2.4 R1234ze(E)R152a(40/60)的理论循环性能 |
| 2.4.1 计算模型 |
| 2.4.2 与R22及其过渡替代工质的循环性能比较 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 R1234ze(E)/R152a(40/60)的管内流动沸腾传热实验 |
| 3.1 实验系统的设计和搭建 |
| 3.1.1 实验系统设计 |
| 3.1.2 实验系统工作原理 |
| 3.1.3 实验系统的主要仪器及设备部件 |
| 3.2 实验准备 |
| 3.2.1 系统保压测试 |
| 3.2.2 系统热平衡测试 |
| 3.2.3 系统工质充灌 |
| 3.3 实验方案 |
| 3.3.1 实验管管型管径的选择 |
| 3.3.2 实验参数的测量 |
| 3.3.3 实验工况的确定 |
| 3.3.4 参数的调节与流程 |
| 3.3.5 实验操作步骤 |
| 3.4 实验数据的处理 |
| 3.4.1 数据处理过程 |
| 3.4.2 实验数据的不确定性分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 实验结果及分析 |
| 4.1 R1234ze(E)/R152a(40/60)在小管径光滑管内的流动沸腾传热特性 |
| 4.1.1 质流密度对传热系数的影响 |
| 4.1.2 热流密度对传热系数的影响 |
| 4.1.3 饱和温度对传热系数的影响 |
| 4.1.4 干度对传热系数的影响 |
| 4.1.5 压降特性 |
| 4.2 R1234ze(E)/R152a(40/60)在水平微肋管内的流动沸腾传热特性 |
| 4.2.1 质流密度对传热系数的影响 |
| 4.2.2 热流密度对传热系数的影响 |
| 4.2.3 饱和温度对传热系数的影响 |
| 4.2.4 干度对传热系数的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 关联式预测精度研究 |
| 5.1 水平光滑管内预测关联式的选择 |
| 5.1.1 Jung关联式 |
| 5.1.2 Choi关联式 |
| 5.1.3 Minxia关联式 |
| 5.1.4 Lim关联式 |
| 5.2 光滑管内传热关联式预测偏差 |
| 5.3 水平微肋管内预测关联式的选择 |
| 5.3.1 Chamra关联式 |
| 5.3.2 Hamilton关联式 |
| 5.3.3 Cavallini关联式 |
| 5.3.4 Wu关联式 |
| 5.4 微肋管内传热关联式预测偏差 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 进一步工作的方向 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果 |
（6）R290房间空调滚动转子式压缩机变工况特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 房间空调压缩机用制冷剂研究现状 |
| 1.2.1 中国房间空调制冷剂的替代进程 |
| 1.2.2 中国房间空调制冷剂的相关研究 |
| 1.3 房间空调压缩机的发展现状 |
| 1.4 主要研究工作 |
| 1.4.1 研究基础 |
| 1.4.2 本文研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 第2章 R290与当前房间空调器常用制冷剂对比 |
| 2.1 房间空调常用制冷剂的热力性质 |
| 2.1.1 热力学性质方面的对比与分析 |
| 2.1.2 经济性及其它方面的对比 |
| 2.2 空调工况下制冷循环性能对比 |
| 2.2.1 理论循环的假定 |
| 2.2.2 理论循环特性指标的计算 |
| 2.2.3 理论循环计算结果及分析 |
| 2.3 变工况下制冷循环性能对比 |
| 2.3.1 变工况下单位质量制冷量的变化 |
| 2.3.2 变工况下单位容积制冷量的变化 |
| 2.3.3 变工况下压比的变化 |
| 2.3.4 变工况下排气温度的变化 |
| 2.3.5 变工况下比功及COP的变化 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 R290滚动转子式压缩机热力学与动力学分析 |
| 3.1 滚动转子式压缩机的结构特点 |
| 3.2 R290滚动转子式压缩机的主要热力性能参数 |
| 3.2.1 容积效率η_V |
| 3.2.2 制冷量Q |
| 3.2.3 电效率η_(el) |
| 3.2.4 功率 |
| 3.2.5 性能系数COP与循环效率η_(com) |
| 3.3 动力学分析及R290压缩机主要结构参数特点 |
| 3.3.1 转子的受力分析 |
| 3.3.2 滑片的受力分析 |
| 3.3.3 主要结构参数 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 R290滚动转子式压缩机性能测试实验台的搭建 |
| 4.1 压缩机性能测试方法及原理 |
| 4.1.1 性能测试方法的规定 |
| 4.1.2 第二制冷剂量热器法及制冷剂液体流量计法的原理 |
| 4.2 压缩机性能测试系统的组成及工况控制 |
| 4.2.1 压缩机性能测试系统的组成 |
| 4.2.2 压缩机性能测试系统的主要工况及控制 |
| 4.3 实验所用压缩机性能测试平台的搭建 |
| 4.3.1 本课题用实验台制冷剂循环系统图 |
| 4.3.2 R290压缩机的环境控制系统 |
| 4.3.3 电气测量及控制系统 |
| 4.3.4 计算机及测量软件 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 变工况特性测试实验研究 |
| 5.1 实验方案的设计 |
| 5.1.1 变吸气温度的实验工况 |
| 5.1.2 变压比实验工况 |
| 5.1.3 变蒸发温度(冷凝温度)实验工况 |
| 5.1.4 变过冷度实验工况 |
| 5.2 实验过程 |
| 5.2.1 实验前的运行准备 |
| 5.2.2 实验台的运行与测试 |
| 5.2.3 制冷剂回收以及压缩机的处理 |
| 5.3 实验结果处理及分析 |
| 5.3.1 本论文考察的压缩机性能参数 |
| 5.3.2 变吸气温度工况下实验结果的分析 |
| 5.3.3 变压比工况下实验结果的分析 |
| 5.3.4 变蒸发温度工况下实验结果分析 |
| 5.3.5 变过冷度工况下性能参数的分析 |
| 5.4 压缩机性能的优化 |
| 5.4.1 缸盖排气阀座减薄对压缩机的性能影响 |
| 5.4.2 排气孔直径变化对压缩机的性能影响 |
| 5.4.3 气缸高度降低对压缩机性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（7）外销型R32分体式空调器的研究与开发（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 R32及节流短管研究现状与发展趋势 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 R32替代R410A的可行性分析及理论计算 |
| 2.1 R32和R410A的物理性质比较 |
| 2.2 R32替代R290的热力学可行性分析 |
| 2.3 R32和R410A理论制冷循环计算对比 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 空调节流元件的节流特性 |
| 3.1 短管节流的节流特性 |
| 3.2 毛细管的节流特性 |
| 3.3 电子膨胀阀的节流特性 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 空调系统的调试实验及结果分析 |
| 4.1 实验原理 |
| 4.2 空调性能实验方案 |
| 4.3 性能调试过程 |
| 4.4 调试结果 |
| 4.5 空调性能测试 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 使用节流短管和电子膨胀阀的对比分析 |
| 5.1 电子膨胀阀的调试结果 |
| 5.2 调试结果的对比分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 课题展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（8）管路对汽车热泵空调系统性能的影响分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 热泵空调系统部件研究现状 |
| 1.2.2 热泵空调管路研究现状 |
| 1.3 本文的主要研究内容及方法 |
| 第2章 管路传热理论分析 |
| 2.1 制冷剂基本性质 |
| 2.2 单相管路理论模型 |
| 2.2.1 单相直管理论模型 |
| 2.2.2 单相弯管理论模型 |
| 2.3 两相流动理论研究 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 热泵空调系统实验分析 |
| 3.1 试验系统简介 |
| 3.1.1 试验设备及测量装置介绍 |
| 3.1.2 热泵空调系统不同模式下工作原理 |
| 3.2 采暖及制冷试验工况研究 |
| 3.2.1 试验准备 |
| 3.2.2 热泵采暖试验 |
| 3.2.3 空调制冷试验 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 管路三维仿真分析 |
| 4.1 几何模型 |
| 4.2 网格模型 |
| 4.3 边界条件 |
| 4.4 仿真结果分析 |
| 4.4.1 热泵模式 |
| 4.4.2 空调模式 |
| 4.4.3 管路内制冷剂的含量 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 管路结构的影响分析 |
| 5.1 制冷剂流量与管径的影响 |
| 5.2 管长与弯折角度的影响 |
| 5.2.1 管长的影响 |
| 5.2.2 弯折角度的影响 |
| 5.3 支管尺寸的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 文章创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 在学期间所取得的科研成果 |
| 致谢 |
（9）水平涟漪纹管三维强化表面的换热机理及流动可视化研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 强化传热技术的发展 |
| 1.2 表面强化换热管的研究进展 |
| 1.2.1 二维表面强化换热管 |
| 1.2.2 三维表面强化换热管 |
| 1.3 管内流动可视化研究进展 |
| 1.4 当前研究领域的不足 |
| 1.5 论文章节安排 |
| 2 实验系统及方法介绍 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 换热测试系统及装置 |
| 2.2.1 水平管内两相流动换热测试系统 |
| 2.2.2 实验测试仪器 |
| 2.2.3 实验换热工质 |
| 2.2.4 新型涟漪纹表面 |
| 2.2.5 表面轮廓测绘技术 |
| 2.3 流动可视化装置及后处理 |
| 2.3.1 管内流型采集装置 |
| 2.3.2 管内流型观测方法 |
| 2.3.3 管内流型图像的后处理 |
| 2.4 实验数据处理 |
| 2.4.1 换热数据处理 |
| 2.4.2 威尔逊图解法 |
| 2.4.3 压降数据处理 |
| 2.5 实验误差分析 |
| 2.6 实验台热平衡测试 |
| 2.7 实验台可靠性验证 |
| 2.7.1 单相换热系数验证 |
| 2.7.2 单相摩擦压降验证 |
| 2.8 本章小结 |
| 3 涟漪纹管内对流冷凝换热机理研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 水平管内截面含气率评估 |
| 3.3 水平管内对流冷凝流型分析 |
| 3.3.1 光滑管内对流冷凝流型分析 |
| 3.3.2 涟漪纹管内对流冷凝流型分析 |
| 3.4 涟漪纹管的对流冷凝换热性能 |
| 3.5 涟漪纹管的对流冷凝换热模型 |
| 3.5.1 光滑管冷凝换热模型的评估 |
| 3.5.2 涟漪纹管冷凝换热流型的转变公式 |
| 3.5.3 涟漪纹管冷凝换热模型的建立 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 涟漪纹管内流动沸腾换热机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 水平管内截面含气率评估 |
| 4.3 水平管内流动沸腾流型分析 |
| 4.3.1 光滑管内流动沸腾流型分析 |
| 4.3.2 涟漪纹管内流动沸腾流型分析 |
| 4.4 涟漪纹管的流动沸腾换热性能 |
| 4.5 涟漪纹管的流动沸腾换热模型 |
| 4.5.1 光滑管沸腾换热模型的评估 |
| 4.5.2 涟漪纹管沸腾换热流型的转变公式 |
| 4.5.3 涟漪纹管冷凝换热模型的建立 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 涟漪纹管的单管换热性能评估 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 换热工质对涟漪纹管两相换热特性的影响 |
| 5.3 管径对涟漪纹管两相换热特性的影响 |
| 5.4 饱和温度对涟漪纹管两相换热特性的影响 |
| 5.5 管壁材质对涟漪纹管两相换热特性的影响 |
| 5.6 涟漪状突起的大小对涟漪纹管两相换热特性的影响 |
| 5.7 涟漪状突起的方向对涟漪纹管两相换热特性的影响 |
| 5.8 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（10）民用直升机机载制冷系统仿真研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 民用直升机机载制冷系统的基本概念 |
| 1.1.1 直升机机载空气循环制冷系统 |
| 1.1.2 直升机机载蒸发循环制冷系统 |
| 1.2 直升机机载制冷系统的发展概况 |
| 1.3 直升机机载制冷系统仿真研究现状 |
| 1.4 本文主要研究的工作 |
| 第二章 制冷剂类型对直升机制冷系统性能影响研究 |
| 2.1 制冷剂 |
| 2.2 热物理性质和安全环保特性 |
| 2.2.1 热物理性质 |
| 2.2.2 安全环保特性 |
| 2.3 制冷剂循环性能的比较 |
| 2.3.1 参数设置 |
| 2.3.2 计算结果 |
| 2.4 稳态仿真 |
| 2.4.1 模型验证 |
| 2.4.2 参数设置 |
| 2.4.3 计算结果 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 基于Airpak的民用直升机制冷系统气流组织模拟研究 |
| 3.1 计算模型 |
| 3.1.1 研究对象 |
| 3.1.2 物理模型 |
| 3.1.3 数学模型 |
| 3.1.4 假设及边界条件 |
| 3.2 模拟结果分析 |
| 3.2.1 温度场分布 |
| 3.2.2 速度场分布 |
| 3.2.3 PMV-PPD分布 |
| 3.2.4 空气龄分布 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 机载蒸发循环制冷系统的动态性能仿真及参数化研究 |
| 4.1 模型的建立 |
| 4.1.1 系统各部件模型的建立 |
| 4.1.2 直升机机载蒸发循环制冷系统模型的建立 |
| 4.2 地面仿真结果及分析 |
| 4.2.1 改变外界环境温度 |
| 4.2.2 改变舱内初始温度 |
| 4.2.3 改变蒸发器侧风量 |
| 4.2.4 改变冷凝器侧风量 |
| 4.2.5 改变压缩机转速 |
| 4.3 飞行状态仿真结果及分析 |
| 4.3.1 飞行状态改变海平面初始温度 |
| 4.3.2 飞行状态改变舱内初始温度 |
| 4.3.3 飞行状态改变蒸发器侧风量 |
| 4.3.4 飞行状态改变冷凝器侧风量 |
| 4.3.5 飞行状态改变压缩机转速 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 直升机蒸发循环制冷系统条件试验结果及分析 |
| 5.1 实验流程 |
| 5.2 实验仪器 |
| 5.3 实验方法 |
| 5.4 实验结果及分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
四、R134a与R410A在空调工况下的性能比较（论文参考文献）
- [1]2020年度中国压缩机市场发展分析[J]. 李玲珊,刘阳,初琦. 制冷技术, 2021(S1)
- [2]R410A多功能热泵换热器传热强化及其对系统性能影响机理研究[D]. 罗晴. 兰州理工大学, 2021
- [3]R290盘管式冰蓄冷空调系统性能的理论与实验研究[D]. 金超. 中原工学院, 2021
- [4]水平强化管内制冷剂冷凝与沸腾热力特性实验与数值模拟研究[D]. 唐苇羽. 浙江大学, 2021(01)
- [5]混合工质R1234ze（E）/R152a的管内流动沸腾传热特性实验研究[D]. 王乐乐. 南昌大学, 2020(01)
- [6]R290房间空调滚动转子式压缩机变工况特性研究[D]. 韩祥涛. 南昌大学, 2020(01)
- [7]外销型R32分体式空调器的研究与开发[D]. 文育聪. 华中科技大学, 2020(01)
- [8]管路对汽车热泵空调系统性能的影响分析[D]. 王建超. 吉林大学, 2020(08)
- [9]水平涟漪纹管三维强化表面的换热机理及流动可视化研究[D]. 孙志传. 浙江大学, 2020(07)
- [10]民用直升机机载制冷系统仿真研究[D]. 努尔麦麦提江·木合太尔（Nurmamatjan·Muhtar）. 南京航空航天大学, 2020(07)