一、C70～C100高强高性能预拌泵送混凝土的制备和应用（论文文献综述）
吴跃[1]（2021）在《混凝土外加剂护航国家重点工程》文中进行了进一步梳理说起混凝土行业的“幕后英雄”，不得不提到混凝土外加剂。它是混凝土中最重要的原材料之一，不仅可以改善混凝土工作性、物理力学性能与耐久性，确保混凝土的安全性与长期服役性能，还是一种绿色环保低碳产品。自20世纪30年代诞生以来，它经历了从使用木质素、萘系等直至如今?
吴跃[2]（2021）在《混凝土外加剂护航国家重点工程》文中进行了进一步梳理说起混凝土行业的“幕后英雄”，不得不提到混凝土外加剂。它是混凝土中最重要的原材料之一，不仅可以改善混凝土工作性、物理力学性能与耐久性，确保混凝土的安全性与长期服役性能，还是一种绿色环保低碳产品。自20世纪30年代诞生以来，它经历了从使用木质素、萘系等直至如今?
周帅[3]（2021）在《超高层泵送C70混凝土的研究与应用》文中提出
祝苗苗[4]（2021）在《高速铁路高性能混凝土配合比设计及耐久性研究》文中研究指明
黄京胜[5]（2021）在《机制砂品质对高强大流态混凝土性能的影响》文中提出伴随着建筑产业的飞速发展,对混凝土性能的要求也越来越高。现代工程应用中的混凝土多采用大流态混凝土,细骨料作为混凝土原材料的重要组成部分,其品质对混凝土和易性的影响十分关键。以往建筑用砂主要以天然砂为主,但随着天然砂资源的日益枯竭和更严格的河道禁采禁挖政策实施,机制砂的应用逐渐成为主流。但是由于当今市场上机制砂的品质参差不齐,不同的机制砂岩性、级配、石粉含量、片状颗粒含量等指标对混凝土性能的影响各不相同,导致机制砂混凝土在工程应用中的表现也不尽人意。高强大流态混凝土相比于普通混凝土对机制砂品质的要求更加严格,因此明确机制砂的各方面指标对高强大流态混凝土性能的影响以及确定其控制阈值十分必要。本课题针对机制砂在实际应用中存在的问题进行了系统研究,包括常见的机制砂级配断档、石粉含量多、片状颗粒含量多以及岩性不同造成的混凝土性能问题,在保证其余机制砂指标相同的情况下,得出机制砂各项指标的控制阈值,为机制砂在高强大流态混凝土中的应用提供参考依据。机制砂级配方面,机制砂级配在2区范围内,且中间颗粒含量基本合理,适度改变机制砂级配对C60、C70、C80混凝土和易性、立方体抗压强度、收缩性及耐久性的影响较小,基本能够满足混凝土设计要求。同细度模数,级配随着0.6mm、0.3mm颗粒砂分计筛余的不断降低,混凝土逐渐出现离析和泌水现象;混凝土立方体抗压强度、收缩率、耐久性均有负面影响,但由于高强大流态混凝土较为密实,混凝土整体耐久性较好。同级配石灰岩机制砂混凝土各方面性能略优于花岗岩机制砂混凝土。考虑机制砂级配对三种强度等级混凝土整体性能的影响,机制砂0.6mm和0.3mm颗粒砂总占比控制在30%～55%较好。机制砂石粉含量方面,对于C60混凝土,石粉含量控制在7%～10%左右混凝土各方面性能较好;对于C70混凝土,石粉含量控制在5%左右混凝土性能较好;对于C80混凝土,石粉含量控制在3%左右混凝土性能较好。同强度等级,同石粉含量,石灰岩机制砂混凝土和易性、立方体抗压强度及耐久性均略强于花岗岩机制砂混凝土,石灰岩机制砂混凝土整体收缩率大于花岗岩混凝土。机制砂片状颗粒含量方面,随着机制砂片状颗粒含量增加,三种强度等级混凝土和易性、立方体抗压强度及耐久性均逐渐变差,由于片状颗粒一定程度上限制了混凝土的收缩,故混凝土收缩早期降低、后期增高。相同片状颗粒含量,石灰岩机制砂混凝土与花岗岩机制砂混凝土的各方面性能相差并不明显。为保证混凝土性能满足工程需求,机制砂片状颗粒含量不应超过20%。
卢京宇[6]（2021）在《不同岩性粗骨料对大流态混凝土性能的影响及机理分析》文中指出粗骨料在混凝土中主要起到骨架、填充和抑制收缩的作用,其物理和化学性能都会对混凝土产生不同的影响。近年来,很多学者围绕粗骨料级配、粒形和含水状态等参数对混凝土性能的影响展开了各种研究,得出了很多有价值的结论。随着高层建筑的出现,大流态混凝土因其流动性大、自密实性好等特点,被越来越多地应用于实际工程中。到目前为止,在大流态混凝土中关于不同岩性粗骨料对混凝土性能影响的研究还相对较少,粗骨料的岩性对大流态混凝土的性能是否有较大影响仍然存在争议。本文分别在C30、C50、C70、C90四个强度等级的大流态混凝土中,选择强度由小到大依次为:片麻岩、石灰岩、玄武岩、辉绿岩的四种不同岩性的粗骨料进行试验,研究粗骨料的岩性对大流态混凝土工作性能、力学性能（抗压强度、抗折强度、劈裂抗拉强度）、体积稳定性（干燥收缩、抗裂性能）、微观结构（微观形貌、孔隙分布）的影响;并对所得到的影响规律及原因进行总结和分析,从而为大流态混凝土中粗骨料岩性的选取提供参考意义。混凝土抗压强度试验结果表明,在C30强度等级中,片麻岩、石灰岩混凝土的28d抗压强度略高于玄武岩和辉绿岩;石灰岩混凝土在7d至56d各个龄期内的抗压强度相对偏高。C50强度等级中,玄武岩、辉绿岩混凝土28d抗压强度略高于片麻岩和石灰岩;在7d至14d龄期内,石灰岩混凝土的强度涨幅最高,可以达到21.0%。在C70和C90强度等级中,各组混凝土28d抗压强度大小依次为辉绿岩≥玄武岩>石灰岩>片麻岩。在C90强度等级中,由于片麻岩自身强度较低,制备出的混凝土强度偏低。混凝土抗折强度试验结果表明,在C30和C50强度等级中,28d龄期时片麻岩、石灰岩混凝土的抗折强度相对偏高;在14d至28d龄期内,片麻岩、石灰岩混凝土的强度涨幅略微高于玄武岩和辉绿岩。在C70和C90高强混凝土中,28d龄期时玄武岩、辉绿岩混凝土的抗折强度相对偏高;在14d至28d龄期内,片麻岩、石灰岩的强度涨幅略微高于玄武岩和辉绿岩,但整体抗折强度仍偏低。混凝土劈裂抗拉强度试验结果表明,C30和C50强度等级中,片麻岩、石灰岩混凝土7d及14d劈裂抗拉强度与玄武岩和辉绿岩相比偏低;在14d至28d龄期内,片麻岩、石灰岩混凝土的劈裂抗拉强度涨幅略高于玄武岩和辉绿岩,并在28d龄期时强度超过玄武岩和辉绿岩。在C70和C90强度等级中,由于浆体内收缩较大,且粗骨料的强度、吸水率和表观织构存在差异,导致片麻岩、石灰岩混凝土在各个龄期内的的劈裂抗拉强度均略低于玄武岩和辉绿岩;虽然在14d至28d龄期内,片麻岩和石灰岩混凝土的强度涨幅相对较高,但劈裂抗拉强度仍然不及玄武岩和辉绿岩。混凝土体积稳定性试验结果表明,在各个强度等级中,不同岩性粗骨料混凝土28d及56d干燥收缩率大小依次为:辉绿岩>玄武岩>片麻岩>石灰岩。在C70和C90强度等级混凝土圆环抗裂试验中,只有玄武岩和辉绿岩混凝土出现了开裂。这说明在不同强度等级的大流态混凝土中,石灰岩混凝土的体积稳定性最好,玄武岩和辉绿岩混凝土体积稳定性相对较差。综上,混凝土力学性能方面,在C30强度等级中,片麻岩、石灰岩混凝土的力学性能略微高于玄武岩和辉绿岩;在C50强度等级中,片麻岩、石灰岩混凝土的抗折及劈裂抗拉强度相对较高,抗压强度相对较低;在C70及C90高强混凝土中,玄武岩和辉绿岩混凝土具有相对较优的力学性能。混凝土体积稳定性方面,在各个强度等级中,石灰岩混凝土具有更好的体积稳定性,优于其他三种粗骨料。
韩素芳,路来军,王安玲,于明[7]（2019）在《中国混凝土为我国经济发展快车提供新动力——新中国70年混凝土行业成就综述》文中研究表明我国混凝土行业伴随着新中国的成立,已经走过了70年的光辉历程。从建国初期到如今,混凝土行业和全国其他行业一样,发生了天翻地覆的变化,经过几代人的共同努力,中国混凝土技术取得了长足的进步,今天已经与世界同步,在主要领域和关键技术方面已走在了世界前列。70年来,我们在建筑施工领域奋进前行,砥柱中流,依靠技术创新,推动和带动了施工技术进步,成为建
张琦[8]（2019）在《高性能混凝土抗压强度现场检测方法对比研究》文中指出高性能混凝土作为一种新型水泥基材料,具有耐久性较高、强度高、抗腐蚀能力强等特点,被广泛应用于大型工程项目以及加固工程中。随着高性能混凝土的应用与发展,如何有效对其强度进行现场检测成为相关部门关注的重点。测定混凝土结构抗压强度最常见方法是预留立方体试块,但若制作的试块不完备,或对已经施工完成的高性能混凝土结构强度存在质疑时,制作立方体试块不可能实现。在相关质量验收标准中也指出完善检测方法是必要的,即需寻找一种可靠、准确、便捷、经济的方法对高性能混凝土进行现场检测,为工程质量验收提供数据依据。本文首先对C60、C70、C80、C90、C100五个强度等级的高性能混凝土试件分别进行回弹法、超声回弹综合法、先装拔出法、后装拔出法和钻芯法现场检测试验及立方体抗压强度试验,对试验材料的选择和试验操作方法进行了详细说明,验证了五种检测方法在高性能混凝土强度检测上的适用性。根据五种检测方法试验数据进行拟合分析,得到不同检测方法检测高性能混凝土强度的测强公式,采用统计学方法进行误差分析,结果表明其相关性与精确度均较理想,适用于高性能混凝土的现场检测。其次,在试验基础上,考虑将回弹法、后装拔出法两种方法结合,互相取长补短,提出新的检测方法–回弹拔出综合法,建立回弹值–后装拔出力–混凝土强度三者间的相关关系方程式,用双指标来推定高性能混凝土的强度。建立线性、二项式、幂函数三种数学模型测强公式,通过指标系数的对比,得到线性模型更为精确,且使用方便,并与单一检测法对比得到该方法可更准确地推算结构实体的强度。最后,通过项目管理学角度、层次分析法（AHP）基本理论出发,依据现行法规标准,建立了高性能混凝土现场检测方案评估结构模型,为避免人为因素的干扰和主观评价的影响,引用熵权法对结构模型进行权重分配,并建立了高性能混凝土现场检测方案评级标准。本文涉及多个学科,综合性强,为高性能混凝土强度相关现场检测技术标准提供了试验依据,对高性能混凝土强度现场检测方案评估提供了参考依据。
段崇凯[9]（2019）在《掺多膨胀源膨胀剂高强混凝土体积稳定性及耐久性能试验研究》文中研究表明随着社会的发展,各种高层与超高层建筑变得越来越普遍,高强混凝土的应用逐步得到推广,但高强混凝土较高的开裂敏感性成为影响结构强度与耐久性的重要因素。为解决高强混凝土收缩开裂问题,本文通过将硫铝酸钙-氧化钙（CSA）膨胀剂与氧化镁（MgO）膨胀剂按1:1比例复配得到一种多膨胀源膨胀剂（以下简称CM膨胀剂）,并与单一类型氧化镁膨胀剂进行对比,分别以12%的比例等量取代水泥掺入混凝土,研究CM膨胀剂在C40、C70、C100三种强度等级混凝土中的变形性能、力学性能、抗水渗透性能、抗冻性能及抗氯离子渗透性能。并通过X射线衍射（XRD）分析、压汞（MIP）试验分析,对掺该膨胀剂混凝土的物相成分发展规律及微观孔结构进行了分析。研究结果表明:在常温密封养护条件下,掺12%CM膨胀剂试验组自由变形会出现膨胀、收缩、微膨胀三个阶段,且混凝土强度等级越高其膨胀阶段膨胀值越小,但收缩阶段收缩值也越小,并且后期膨胀能越大。主要原因为高强混凝土前期较高的强度对膨胀能的束缚作用及其水胶比较低使得CSA膨胀剂前期水化程度较低,进而使其膨胀效能延迟到中后期,且混凝土强度等级越高,CM膨胀剂在前期的水化程度越低。在20℃水养条件下,掺12%CM膨胀剂试验组其限制膨胀率要远大于掺12%氧化镁膨胀剂试验组,且掺CM膨胀剂高强混凝土试验组其限制膨胀率前期发展较快,之后逐步减缓,与高强混凝土强度增长趋势相似,因此掺CM膨胀剂高强混凝土试验组的限制膨胀率增长规律与强度发展规律具有良好的协调性。但CM膨胀剂试验组抗压强度要小于掺氧化镁膨胀剂试验组,且空白试验组有最大的抗压强度,主要原因为膨胀剂等量取代水泥使得混凝土密实性降低,且通过压汞试验进一步验证,掺CM膨胀剂试验组有更大的孔隙率,进而混凝土密实性相对较低。在耐久性试验中,12%膨胀剂的掺入会降低混凝土耐久性能,但降低幅度较小,且掺CM膨胀剂试验组相应的渗水高度、质量损失率、相对动弹性模量损失率、氯离子渗透深度及氯离子迁移系数要大于掺氧化镁膨胀剂试验组,主要原因为膨胀剂等量取代水泥掺入降低了混凝土结构致密性,且通过压汞试验可知,掺CM膨胀剂试验组具有更高的孔隙率,即其密实性较低。但混凝土强度等级越高,密实性越好,抗水渗透性能、抗冻性能及抗氯离子渗透性能越好,且混凝土强度等级越高,CM膨胀剂的掺入对混凝土耐久性的不利影响越小。通过掺CM膨胀剂混凝土试验组XRD试验可知,不同试验组中钙矾石（AFt）在3d、7d、28d所对应的峰值高度变化存在不同,C40混凝土试验组基本没有变化,而C70、C100高强混凝土试验组则有增高趋势,可知C40混凝土试验组中CSA膨胀剂在前3d已基本反应完毕,而C70、C100高强混凝土试验组因其较低的水胶比导致CSA膨胀剂出现水化延迟现象,且混凝土强度等级越高其水胶比越低膨胀延迟现象越明显。由MIP压汞试验可知,在相同龄期下,混凝土强度等级越高,混凝土内部孔隙率越低,有害孔所占比例越少,结构越密实。且CM膨胀剂的掺入会使混凝土内部孔隙率升高,主要原因为水泥的减少使得混凝土内部生成的凝胶数量减少,且膨胀剂掺量较多时,其水化产物AFt晶体在混凝土内部孔隙中不断生长与生成,过大的膨胀形成膨胀应力导致微裂缝的生成,进而导致孔隙率的增大。但混凝土强度越高,早期强度发展越快,CM膨胀剂对混凝土早期孔隙结构不利影响越小,且掺CM膨胀剂试验组在后期具有更小的最可几孔径,孔隙结构更小,进而混凝土密实性更好。
蔡鹏[10]（2019）在《聚羧酸减水剂的合成与应用研究》文中进行了进一步梳理聚羧酸减水剂是第三代减水剂,具有掺量低、高减水率、高保坍性、高分散性和生产中无污染等优点。聚羧酸减水剂在预拌混凝土中已经开始大量应用,但由于原材料变化和成本等问题的影响,在实际应用中还存在一些问题需要解决。本文主要研究实际生产过程中聚羧酸减水剂在低等级混凝土遇到的问题和高性能混凝土上的应用,以实际工程为例提出了一些切实可行的解决方案。1、聚醚大单体取代度为5%,酸醚比为4,采用自制催化引发体系,无热源工艺合成了木质素磺酸钠改性聚羧酸减水剂。该减水剂与未改性聚羧酸减水剂相比,减水性能基本不变,保塑性能提高,母液成本每吨减少196元。该聚羧酸减水剂与萘系减水剂相比较,使用聚羧酸减水剂配制的（C30）混凝土用水量为170kg、初始坍落度为220mm、扩展度为490mm,萘系减水剂用水量175kg、坍落度为210mm,扩展度为480mm。聚羧酸减水剂减水剂在用水量低的情况下,坍落度以及扩展度均好于萘系减水剂搅拌的混凝土。该聚羧酸减水剂生产的混凝土经济性、适应性、和易性更加优越。2、砂子含泥量对聚羧酸减水剂影响比较大。当聚羧酸减水剂掺量为2%,砂子含泥量为5%时,减水率比掺1.5%聚羧酸减水剂,同样含泥量提高了 6.45%,试块强度提高了 4.14MPa,可以用提高聚羧酸减水剂掺量的方法来降低砂子含泥量对混凝土的影响。该聚羧酸减水剂与萘系减水剂、脂肪族等其它几种外加剂比较,在使用同一家水泥配制混凝土,聚羧酸减水剂制成的混凝土比其它两种外加剂制成的混凝土 28d强度均高3MPa左右,生产上更具有优势。3、通过沈阳盛京金融广场项目对C70自密实混凝土要求,开发了分别具有降粘、保坍和保水三种功能的聚羧酸减水剂,通过三种功能型减水剂与普通聚羧酸减水剂的复配使用,配制出的混凝土的各项技术指标为:T500坍落度倒置时间为5s,混凝土扩展度670mm,V字漏斗流出时间10s,U型筒试验的两面高度差为15mm,抗离析率为8%,J型环扩展度差值为1Omm,同时耐久性、强度均满足工程要求的高性能混凝土。
二、C70～C100高强高性能预拌泵送混凝土的制备和应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、C70～C100高强高性能预拌泵送混凝土的制备和应用（论文提纲范文）
（1）混凝土外加剂护航国家重点工程（论文提纲范文）
| 解决工程技术难题 |
| 护航项目顺利完工 |
（2）混凝土外加剂护航国家重点工程（论文提纲范文）
| 解决工程技术难题 |
| 护航项目顺利完工 |
（5）机制砂品质对高强大流态混凝土性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 高强高性能混凝土研究现状 |
| 1.2.1 高性能混凝土 |
| 1.2.2 机制砂混凝土研究现状 |
| 1.3 存在问题 |
| 1.4 研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第2章 试验原材料性能及试验方法 |
| 2.1 原材料性能 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 粉煤灰 |
| 2.1.3 矿渣粉 |
| 2.1.4 硅灰 |
| 2.1.5 细骨料 |
| 2.1.6 粗骨料 |
| 2.1.7 外加剂 |
| 2.1.8 水 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 原材料性能试验 |
| 2.2.2 混凝土性能试验方法 |
| 2.2.3 机制砂片状颗粒含量的检测方法 |
| 第3章 机制砂级配对高强大流态混凝土性能的影响 |
| 3.1 配合比设计 |
| 3.1.1 机制砂级配设计 |
| 3.1.2 混凝土配合比设计 |
| 3.2 机制砂级配对高强大流态混凝土工作性能的影响 |
| 3.2.1 机制砂级配对C60 混凝土工作性的影响 |
| 3.2.2 机制砂级配对C70 混凝土工作性的影响 |
| 3.2.3 机制砂级配对C80 混凝土工作性的影响 |
| 3.3 机制砂级配对高强大流态混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 3.4 机制砂级配对高强大流态混凝土抗氯离子渗透性能的影响 |
| 3.5 机制砂级配对高强大流态混凝土抗冻性能的影响 |
| 3.6 机制砂级配对高强大流态混凝土收缩性的影响 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 机制砂石粉含量对高强大流态混凝土性能的影响 |
| 4.1 不同石粉含量机制砂级配设计 |
| 4.2 机制砂石粉含量对高强大流态混凝土工作性能的影响 |
| 4.2.1 机制砂石粉含量对C60 混凝土工作性能的影响 |
| 4.2.2 机制砂石粉含量对C70 混凝土工作性能的影响 |
| 4.2.3 机制砂石粉含量对C80 混凝土工作性能的影响 |
| 4.3 机制砂石粉含量对高强大流态混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 4.3.1 机制砂石粉含量对C60 混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 4.3.2 机制砂石粉含量对C70 混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 4.3.3 机制砂石粉含量对C80 混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 4.4 机制砂石粉含量对高强大流态混凝土抗氯离子渗透性能的影响 |
| 4.5 机制砂石粉含量对高强大流态混凝土抗冻性能的影响 |
| 4.6 机制砂石粉含量对高强大流态混凝土收缩性的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 机制砂片状颗粒含量对高强大流态混凝土性能的影响 |
| 5.1 不同片状颗粒含量机制砂级配设计 |
| 5.2 机制砂片状颗粒含量对高强大流态混凝土工作性能的影响 |
| 5.2.1 机制砂片状颗粒含量对C60 混凝土工作性能的影响 |
| 5.2.2 机制砂片状颗粒含量对C70 混凝土工作性能的影响 |
| 5.2.3 机制砂片状颗粒含量对C80 混凝土工作性能的影响 |
| 5.3 机制砂片状颗粒含量对高强大流态混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 5.3.1 机制砂片状颗粒含量对C60 混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 5.3.2 机制砂片状颗粒含量对C70 混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 5.3.3 机制砂片状颗粒含量对C80 混凝土立方体抗压强度的影响 |
| 5.4 机制砂片状颗粒含量对高强大流态混凝土抗氯离子渗透性能的影响 |
| 5.5 机制砂片状颗粒含量对高强大流态混凝土抗冻性能的影响 |
| 5.6 机制砂片状颗粒含量对高强大流态混凝土收缩性的影响 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术成果 |
| 致谢 |
（6）不同岩性粗骨料对大流态混凝土性能的影响及机理分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 粗骨料的应用研究现状 |
| 1.2.2 不同岩性粗骨料对混凝土力学性能影响 |
| 1.2.3 不同岩性粗骨料对混凝土体积稳定性影响 |
| 1.2.4 不同岩性粗骨料对混凝土微观结构影响 |
| 1.3 课题研究目的与意义 |
| 1.4 课题研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 课题研究内容 |
| 1.4.2 课题技术路线 |
| 第2章 原材料性能及试验方法 |
| 2.1 原材料性能 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 粉煤灰 |
| 2.1.3 S95矿渣粉 |
| 2.1.4 硅灰 |
| 2.1.5 粗骨料 |
| 2.1.6 细骨料 |
| 2.1.7 减水剂 |
| 2.1.8 水 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 原材料性能试验方法 |
| 2.2.2 混凝土性能试验方法 |
| 第3章 混凝土配合比试配 |
| 3.1 C30 混凝土配合比试配 |
| 3.2 C50 混凝土配合比试配 |
| 3.3 C70 混凝土配合比试配 |
| 3.4 C90 混凝土配合比试配 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 不同岩性粗骨料对混凝土工作性能及力学性能的影响研究 |
| 4.1 不同岩性粗骨料对混凝土工作性能的影响 |
| 4.2 不同岩性粗骨料对混凝土力学性能影响 |
| 4.2.1 不同岩性粗骨料对混凝土抗压强度的影响 |
| 4.2.2 不同岩性粗骨料对混凝土抗折强度的影响 |
| 4.2.3 不同岩性粗骨料对混凝土劈裂抗拉强度的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 不同岩性粗骨料对混凝土体积稳定性的影响研究 |
| 5.1 不同岩性粗骨料对混凝土收缩性能的影响 |
| 5.1.1 不同岩性粗骨料对C30混凝土收缩性能的影响 |
| 5.1.2 不同岩性粗骨料对C50混凝土收缩性能的影响 |
| 5.1.3 不同岩性粗骨料对C70混凝土收缩性能的影响 |
| 5.1.4 不同岩性粗骨料对C90混凝土收缩性能的影响 |
| 5.2 不同岩性粗骨料对混凝土抗裂性能的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 不同岩性粗骨料对混凝土微观结构的影响研究 |
| 6.1 不同岩性粗骨料对混凝土微观形貌的影响 |
| 6.1.1 玄武岩粗骨料微观形貌观察 |
| 6.1.2 不同岩性粗骨料对C70混凝土微观形貌的影响 |
| 6.1.3 不同岩性粗骨料对C90混凝土微观形貌的影响 |
| 6.2 不同岩性粗骨料对混凝土孔结构的影响 |
| 6.2.1 不同岩性粗骨料对C70混凝土孔结构的影响 |
| 6.2.2 不同岩性粗骨料对C90混凝土孔结构的影响 |
| 6.3 本章小结 |
| 结论 |
| 结论 |
| 创新点 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（7）中国混凝土为我国经济发展快车提供新动力——新中国70年混凝土行业成就综述（论文提纲范文）
| 行业发展的历史回顾 |
| 第一阶段—预制混凝土兴起 |
| 第二阶段—预拌混凝土异军突起 |
| 第三阶段—预制和预拌混凝土协调发展 |
| 七十年日新月异的变化 |
| 未来任务展望 |
（8）高性能混凝土抗压强度现场检测方法对比研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 高性能混凝土的研究及应用现状 |
| 1.3 混凝土抗压强度现场检测常用方法 |
| 1.3.1 回弹法 |
| 1.3.2 超声法 |
| 1.3.3 超声回弹综合法 |
| 1.3.4 拔出法 |
| 1.3.5 钻芯法 |
| 1.4 现场检测技术的必要性及应用 |
| 1.4.1 现场检测技术的必要性 |
| 1.4.2 现场检测技术的应用 |
| 1.5 本文研究思路及主要内容 |
| 1.5.1 主要内容 |
| 1.5.2 研究思路 |
| 第2章 试验方案及试验过程 |
| 2.1 试验准备 |
| 2.1.1 试验材料 |
| 2.1.2 试验分组 |
| 2.2 试验过程 |
| 2.2.1 试件制作 |
| 2.2.2 回弹法试验 |
| 2.2.3 超声回弹综合法试验 |
| 2.2.4 先装拔出法试验 |
| 2.2.5 后装拔出法试验 |
| 2.2.6 钻芯法试验 |
| 2.2.7 立方体抗压强度试验 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 试验结果及数据分析 |
| 3.1 试验数据 |
| 3.1.1 立方体抗压强度试验 |
| 3.1.2 回弹法试验 |
| 3.1.3 超声回弹综合法试验 |
| 3.1.4 拔出法试验 |
| 3.1.5 钻芯法试验 |
| 3.2 回归分析建立测强曲线 |
| 3.2.1 线性回归及拔出法 |
| 3.2.2 多项式回归及回弹法 |
| 3.2.3 幂函数回归及钻芯法 |
| 3.2.4 超声回弹综合法 |
| 3.3 数据分析 |
| 3.3.1 拟合度分析 |
| 3.3.2 假设检验 |
| 3.3.3 误差精度分析 |
| 3.4 不同检测方法对比分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 回弹拔出综合法检测高性能混凝土强度 |
| 4.1 回归模型选择 |
| 4.1.1 试验数据 |
| 4.1.2 二元线性回归模型 |
| 4.1.3 二元多项式回归模型 |
| 4.1.4 二元幂函数回归模型 |
| 4.2 修正测强曲线 |
| 4.3 回归模型对比分析 |
| 4.3.1 参数指标对比分析 |
| 4.3.2 相对误差对比分析 |
| 4.3.3 与单因素检测方法测强公式对比分析 |
| 4.4 本章总结 |
| 第5章 基于AHP的现场检测方法对比 |
| 5.1 方案选择工具 |
| 5.2 层次分析法的概述 |
| 5.3 综合比选模型的建立 |
| 5.3.1 模型建立原则 |
| 5.3.2 递阶层次模型 |
| 5.4 评估权重的确定 |
| 5.4.1 专家问卷调查表设计 |
| 5.4.2 专家主观权重确定 |
| 5.4.3 专家自身权重确定 |
| 5.4.4 评价指标的组合权重 |
| 5.5 检测方案的评价 |
| 5.5.1 建立检测方案评价标准 |
| 5.5.2 整体评估检测方案 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A(攻读学位期间所发表的学术论文) |
（9）掺多膨胀源膨胀剂高强混凝土体积稳定性及耐久性能试验研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 前言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 膨胀剂的分类 |
| 1.2.2 国外膨胀剂研究现状 |
| 1.2.3 国内膨胀剂研究现状 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 1.5 主要创新点 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 试验用原材料 |
| 2.2 混凝土自由变形测试 |
| 2.3 限制膨胀率测试 |
| 2.3.1 试件制备与养护 |
| 2.3.2 测试方法 |
| 2.4 强度测试 |
| 2.4.1 试样制备与养护 |
| 2.4.2 测试方法 |
| 2.5 混凝土抗水渗透试验 |
| 2.5.1 试件制备与养护 |
| 2.5.2 测试方法 |
| 2.6 混凝土抗冻性能试验 |
| 2.6.1 试件制备与养护 |
| 2.6.2 测试方法 |
| 2.7 混凝土抗氯离子渗透试验 |
| 2.7.1 试件制备与养护 |
| 2.7.2 测试方法 |
| 2.8 XRD矿物组成分析测试 |
| 2.9 孔结构分析测试 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 掺CM膨胀剂混凝土的自由变形测试结果 |
| 3.1.1 C40 补偿收缩混凝土自由变形测试结果 |
| 3.1.2 C70 补偿收缩高强混凝土自由变形测试结果 |
| 3.1.3 C100 补偿收缩高强混凝土自由变形测试结果 |
| 3.1.4 C40 补偿收缩混凝土全膨胀变形结果 |
| 3.1.5 C70 补偿收缩高强混凝土全膨胀变形结果 |
| 3.1.6 C100 补偿收缩高强混凝土全膨胀变形结果 |
| 3.2 掺CM膨胀剂混凝土的限制膨胀率测试结果 |
| 3.2.1 C40 补偿收缩混凝土限制膨胀率测试结果 |
| 3.2.2 C70 补偿收缩高强混凝土限制膨胀率测试结果 |
| 3.2.3 C100 补偿收缩高强混凝土限制膨胀率测试结果 |
| 3.3 掺CM膨胀剂混凝土的抗压强度测试结果 |
| 3.3.1 C40 补偿收缩混凝土抗压强度测试结果 |
| 3.3.2 C70 补偿收缩高强混凝土抗压强度测试结果 |
| 3.3.3 C100 补偿收缩高强混凝土抗压强度测试结果 |
| 3.3.4 补偿收缩混凝土孔隙率与抗压强度发展规律 |
| 3.4 掺CM膨胀剂混凝土强度与限制膨胀发展协调性规律 |
| 3.5 掺CM膨胀剂混凝土的抗水渗透性能测试结果 |
| 3.5.1 C40 补偿收缩混凝土抗水渗透性能测试结果 |
| 3.5.2 C70 补偿收缩高强混凝土抗水渗透性能测试结果 |
| 3.5.3 C100 补偿收缩高强混凝土抗水渗透性能测试结果 |
| 3.6 掺CM膨胀剂混凝土的抗冻性能测试结果 |
| 3.6.1 C40 补偿收缩混凝土抗冻性能测试结果 |
| 3.6.2 C70 补偿收缩高强混凝土抗冻性能测试结果 |
| 3.6.3 C100 补偿收缩高强混凝土抗冻性能测试结果 |
| 3.7 掺CM膨胀剂混凝土抗氯离子渗透性能测试结果 |
| 3.7.1 C40 补偿收缩混凝土抗氯离子渗透性能测试结果 |
| 3.7.2 C70 补偿收缩混凝土抗氯离子渗透性能测试结果 |
| 3.7.3 C100 补偿收缩高强混凝土抗氯离子渗透性能测试结果 |
| 3.8 XRD测试结果及分析 |
| 3.8.1 C40 补偿收缩混凝土各试验组XRD物相分析测试结果 |
| 3.8.2 C70 补偿收缩高强混凝土各试验组XRD物相分析测试结果 |
| 3.8.3 C100 补偿收缩混凝土各试验组XRD物相分析测试结果 |
| 3.9 压汞试验结果及分析 |
| 3.9.1 C40 补偿收缩混凝土各试验组压汞试验结果分析 |
| 3.9.2 C70 补偿收缩混凝土各试验组压汞试验结果分析 |
| 3.9.3 C100 补偿收缩混凝土各试验组压汞试验结果分析 |
| 4 讨论 |
| 4.1 不同种类膨胀剂对不同强度混凝土的补偿收缩作用的讨论 |
| 4.2 膨胀剂的掺入对不同强度等级混凝土力学性能及耐久性能的影响讨论 |
| 5 结论 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 不足及展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 致谢 |
| 8 攻读学位期间发表论文情况 |
（10）聚羧酸减水剂的合成与应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 混凝土及外加剂背景概述 |
| 1.1.1 混凝土的发展趋势 |
| 1.1.2 普通混凝土 |
| 1.1.3 高性能混凝土 |
| 1.1.4 减水剂在混凝土中的应用 |
| 1.2 减水剂 |
| 1.2.1 减水剂的分类 |
| 1.2.2 聚羧酸减水剂的作用机理 |
| 1.3 聚羧酸减水剂发展历程 |
| 1.3.1 国外的聚羧酸减水剂发展 |
| 1.3.2 国内的聚羧酸减水剂发展 |
| 1.4 本课题研究的目的及意义 |
| 1.5 课题研究的内容 |
| 2 低成本聚羧酸减水剂的制备 |
| 2.1 主要原料与试剂 |
| 2.2 主要实验设备 |
| 2.3 聚羧酸减水剂的合成 |
| 2.3.1 聚羧酸减水剂的合成 |
| 2.3.2 木质素磺酸钠改性聚羧酸减水剂的合成 |
| 2.4 水泥净浆实验 |
| 2.5 结果与讨论 |
| 2.5.1 减水剂的合成 |
| 2.5.2 水泥净浆性能研究 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 聚羧酸减水剂在低等级混凝土中的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 萘系与聚羧酸减水剂在低等级混凝土中对比 |
| 3.2.1 主要原材料 |
| 3.2.2 试验设备 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.2.4 结果与讨论 |
| 3.3 砂子含泥量对聚羧酸减水剂减水率和胶砂试件以及混凝土强度的影响 |
| 3.3.1 主要原材料 |
| 3.3.2 主要试验设备 |
| 3.3.3 试验方法与讨论 |
| 3.4 聚羧酸减水剂对水泥和混凝土适应性的相对优势研究 |
| 3.4.1 主要原材料 |
| 3.4.2 主要试验设备 |
| 3.4.3 试验方法与讨论 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 聚羧酸减水剂在超高层高性能泵送混凝土中的应用 |
| 4.1 引言 |
| 4.1.1 高性能混凝土发展及特点 |
| 4.1.2 聚羧酸减水剂对高性能混凝土的应用优势 |
| 4.2 C70自密实混凝土的特点 |
| 4.2.1 技术要求 |
| 4.2.2 自密实混凝土特点 |
| 4.2.3 技术路线 |
| 4.3 原材料的选择 |
| 4.4 主要试验设备 |
| 4.5 试验方法 |
| 4.5.1 配合比优化 |
| 4.5.2 配合比试验 |
| 4.5.3 拌合物性能 |
| 4.6 根据工程要求现场模拟试验 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 结论和展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 作者在攻读硕士学位期间获得的学术成果 |
| 致谢 |
四、C70～C100高强高性能预拌泵送混凝土的制备和应用（论文参考文献）
- [1]混凝土外加剂护航国家重点工程[N]. 吴跃. 中国建材报, 2021
- [2]混凝土外加剂护航国家重点工程[N]. 吴跃. 中国建材报, 2021
- [3]超高层泵送C70混凝土的研究与应用[D]. 周帅. 哈尔滨工业大学, 2021
- [4]高速铁路高性能混凝土配合比设计及耐久性研究[D]. 祝苗苗. 华北水利水电大学, 2021
- [5]机制砂品质对高强大流态混凝土性能的影响[D]. 黄京胜. 北京建筑大学, 2021(01)
- [6]不同岩性粗骨料对大流态混凝土性能的影响及机理分析[D]. 卢京宇. 北京建筑大学, 2021(01)
- [7]中国混凝土为我国经济发展快车提供新动力——新中国70年混凝土行业成就综述[J]. 韩素芳,路来军,王安玲,于明. 混凝土世界, 2019(11)
- [8]高性能混凝土抗压强度现场检测方法对比研究[D]. 张琦. 湖南大学, 2019(06)
- [9]掺多膨胀源膨胀剂高强混凝土体积稳定性及耐久性能试验研究[D]. 段崇凯. 山东农业大学, 2019(01)
- [10]聚羧酸减水剂的合成与应用研究[D]. 蔡鹏. 沈阳建筑大学, 2019(05)