一、轴承高速磨头用交流中频电源的设计（论文文献综述）
中国机床工具工业协会传媒部[1]（2014）在《CCMT2014展品预览（三）》文中指出大连机床集团有限责任公司展位号:N2-201DLA-20数控车床主机床身采用40°整体倾斜床身,排屑方便,刚度好。伺服主轴电机具有良好的机械特性,8倍的宽恒功率调速范围。主轴前端配有3套无间隙进口轴承,终生免润滑。海德汉0.001°的编码器,空套在主轴上确保C轴定位精度。高精度、高刚性的进口直线滚动导轨和丝杠。尾座导轨为镶钢导轨,液压自动锁紧。12工位进口动力刀塔,缩
王金友[2]（2006）在《轴承高速磨头用交流中频电源的设计》文中指出介绍了轴承高速磨头用交流中频电源的应用情况、工作原理和控制方式,在此基础上分析了以单片机为核心的控制电路、以大功率晶体管GTR实现的主电路和保护电路三大部分组成的中频电源电路结构,并对每一构成环节的性能特点作了分析;且进一步说明了全面、可靠的保护电路对轴承高速磨头用交流中频电源安全工作的重要性。
王占奎[3]（2003）在《交流电机变频调速的发展和应用》文中指出作者在长期从事变频技术研究、变频系统生产、变频市场销售实践中深感变频调速技术发展之迅速,尤其是近十多年的广泛应用,己使其成为电气传动的中枢。
侯崇升[4]（2002）在《轴承高速磨头用交流中频电源的设计》文中研究说明 轴承厂研磨轴承所使用的磨头电动机为交流高速电动机,工作过程中磨头电动机运行转速达数万转,且需要调速。以前为磨头拖动电动机供电的方式是采用旋转中频机组,设备多,噪声大,效率低。随着交流电动机调速技术的发展,交流变压变频（VVVF）调速技术已广泛应用于工业生产的各个领域。如把变频调速技术应用于轴承磨头电动机,需变频器输出1000Hz以上的中频交变电压。但从市场上能够获得的交流变频器工作频率较低,一般为0～400Hz,远远不能满足对磨头拖动电动机调速的需要。为此,设计了输出频率可达1200Hz的静止式交流中频电源。
龚焕孙,张鸿兴,张台维[5]（1989）在《波箔轴承在高速磨头中的应用》文中认为 一、引言高速磨削是现代机械制造领域中的一个研究方向。所谓高速磨削,广义上是指砂轮磨削速度高于35m/s。对于精密磨削,希望砂轮线速度达到50/ms以上。高速磨削与普通磨削相比,在磨削机理上是一次飞跃。无论从劳动生产率,砂轮耐用度,或是从被加工零件的精度和表面光洁度来看,高速磨削能够得到最佳磨削工况而给予大大提高。对于磨削孔径为2mm以下的小孔来说,要得到高速磨削,磨头转速必须达到35×104r/min以上。目前国内外用于小孔磨削的磨头最高转速只能达到18～22×104r/min,对于3～4mm孔径以下的孔,都可能达
陈为保,袁亦民,朱国华[6]（1992）在《小功率高速磨头三相中频变频调速电源》文中指出应用于高速磨头中频变频调速装置,由可控硅组成调压逆变电路,过载勇力强.装置采用软起动方式及无级变频变压,使用方便。
张茂盛[7]（2021）在《碳化硅功率模块高速开关及近场电磁特性研究》文中研究说明相比Si-IGBT器件,Si C-MOSFET器件在高频和大功率应用领域具备优异的低损耗、高速开关、能高温运行的性能优势,因此被期待在电网输配电、轨道交通和电动汽车（EV/HEV）等行业取代Si-IGBT器件的使用。为了满足这些行业对功率变换系统更大电流等级、更高开关频率、更高转换效率和更高功率密度的紧迫需求,高密度集成碳化硅功率模块正在成为碳化硅电力电子器件的重要发展方向,高密度集成碳化硅功率模块高速开关和高频工作性能优势的充分实现成为决定其市场应用突破的关键。EV/HEV应用中低压大电流（母线电压:200-600V、负载电流:200-600A）工作条件给基于碳化硅电力电子器件的高密度集成电控系统或者电力控制单元（Power Control Unit,PCU）性能优势的充分发挥带来严峻挑战。当前碳化硅功率模块工作中开通瞬态漏源极电压(v DS)波形第一阶段下降斜率(dv DS/dt)大约5V/ns左右,为了进一步提高碳化硅功率模块高速开关性能优势,对其开关瞬态波形特征和开关速度限制因素的研究非常重要。当前碳化硅功率模块工作时开关频率一般十几千赫兹（k Hz）左右,为了充分实现碳化硅功率模块的高频工作性能优势,在保持其高速开关特性的前提下进一步提升开关频率至关重要。然而,随着开关频率的增加,碳化硅功率模块高速开关和高频工作产生的电磁干扰（Electromagnetic Interference,EMI）问题日趋严峻。由于PCU的高功率密度集成,各组件被紧密的布局在一起,碳化硅功率模块EMI噪声增加的同时,EMI噪声增强引起的近场耦合干扰问题也开始显现,因此,对碳化硅功率模块近场电磁特性及其产生机制的研究也很必要。针对EV/HEV应用中高密度集成PCU中碳化硅功率模块可能存在的上述问题,本论文设计并制作了四款碳化硅功率模块（其中1200V/400A模块3款,1200V/200A模块1款）,研究了碳化硅功率芯片、模块结构、以及工作条件等因素对其高速开关和近场电磁特性的影响机理。在高速开关特性方面,开展了影响碳化硅功率模块高速开关性能和限制开关速度增加的关键因素的研究,这些关键因素包括:低压大电流工作条件、负反馈效应、模块方案及其结构设计等。在高频工作性能方面,搭建了buck和boost电路,研究了模块近场EMI噪声的频谱特征及其在近场区域的分布规律。通过这些研究工作的开展,本论文最终揭示了低压大电流工作条件下碳化硅功率模块不同结构设计对其高速开关和近场电磁特性的影响机理,研究成果及其创新点如下:（1）针对EV/HEV应用低压大电流工作场景中增加开通速度降低模块损耗受模块开通瞬态v DS波形下降快慢制约的问题,本文基于模块的不同设计探究了低压大电流工作条件、碳化硅功率芯片和模块结构等因素对开关瞬态v DS波形的影响规律,揭示了影响模块高速开通的v DS波形平台特征的产生机制,阐明了随开通速度增加v DS波形在线性下降区尾端呈现非线性下降特征的机理。相比碳化硅功率芯片的不同,模块结构设计的不同对模块开通瞬态v DS波形特征产生了明显的影响。模块结构对v DS波形特征的影响随着母线电压降低而减弱,随着开通速度增加而增强。如果开通速度足够快,在较高母线电压条件下漏源极电压波形分阶段下降的特征将变得不明显;在较低母线电压条件下v DS下降波形将出现平台特征,且随着输出负载电流增加v DS波形下降时的平台特征会更加明显。开通瞬态v DS波形的平台特征阻止了v DS波形的快速下降,导致在EV/HEV应用中通过增加开关速度来降低碳化硅功率模块损耗受到制约。在低压大电流工作条件下,当碳化硅功率模块开通速度较高(比如di DS/dt高于2.64A/ns)时v DS波形下降第一阶段（τ1（on））和栅源极电压(vgs)波形米勒平台对应时间段重合,在这个重合时间段内vgs波形米勒平台效应能够被反映到v DS波形上形成平台特征;当开通速度较低时栅vgs波形米勒平台对应时间段出现在τ1（on）时间段之后且两者彼此分离,v DS波形无法形成平台特征。在高压（高母线电压）和高开通速度工作条件下缩短的τ1（on）和后延的米勒平台导致vgs波形米勒平台对应时间段和τ1（on）时间段彼此分离,v DS波形上不仅无法形成平台特征,还使得v DS波形分阶段下降的特征变得不明显。开通瞬态模块上桥v DS波形平台高于下桥的现象归结于模块内部上桥漏-源极路径和功率主回路的共用路径不同于下桥漏-源极路径和功率主回路的共用路径,且上桥共用路径的寄生电感高于下桥。本文的研究也暗示了降低62mm标准外形功率模块上桥漏-源极路径和功率主回路共用路径的寄生电感可减小上下桥v DS波形平台特征的差异。本文的研究还进一步阐明了开通瞬态v DS波形随开通速度增加在其线性下降区尾端呈现非线性下降波形特征的产生机理。随着开通速度增加,以栅源极电压(vgs)表达式作为解的二次方程式所对应的判别式的极性由正变负,相应的,模块在τ1（on）阶段v DS波形下降斜率(dv DS/dt)的解析表达式也发生了彻底的改变,结果其在接近τ1（on）阶段终点时由一个常量改变成了一个变量,该变量在接近τ1（on）阶段终点出现的快速减小导致了v DS波形在线性下降区尾端呈现非线性下降波形特征。（2）针对负反馈效应对碳化硅功率模块高速开关特性的影响,本文设计了不同的共源路径方案及其模块结构;搭建了米勒电容和共源电感负反馈的等效电路模型;通过开通瞬态特性的仿真、解析建模分析和实验开展负反馈机理研究;揭示了最小化共源路径模块上下桥vgs波形不同特征负电压尖峰的产生机制;提炼了模块开通瞬态最大电流变化率(di DS/dt)的定量约束条件;提出的最小化共源路径设计方法显着提升了模块允许的最高开关速度。针对最小化共源路径碳化硅功率模块因米勒电容负反馈产生的上桥vgs波形负电压尖峰特征不同于下桥的现象(上桥vgs波形负电压尖峰中叠加了一个83.3MHz的高频振荡而下桥vgs波形则无高频振荡叠加),本文将开通瞬态米勒电容的负反馈等效成由漏-源极功率主回路注入到栅-源极回路的一个短时脉冲电流源(i D→G),模块上下桥栅-源极路径布局方案及其结构设计的不同导致上桥米勒电容负反馈所对应的等效电路拓扑结构不同于下桥,在模块上桥等效电路拓扑结构中i D→G与由寄生电感和栅源极驱动回路总电阻组成的串联支路并联后再和寄生电容构成串联回路;而在模块下桥等效电路拓扑结构中i D→G与栅源极驱动回路总电阻并联后再和寄生电感和寄生电容构成串联回路。本文提出的等效电路模型揭示了模块上桥vgs波形过低负电压尖峰特征不同下桥的产生机制。本文对碳化硅功率模块开通瞬态v DS波形的下降过程进行解析建模,对模块共源路径和米勒电容在开通瞬态的负反馈进行解析建模和仿真计算,通过对实验和解析仿真计算结果的对比分析,揭示了碳化硅功率模块共源路径结构设计不同对其开通瞬态允许的最高开通速度(di DS/dt)的影响规律。对于最小化共源路径设计的模块,随着开通速度增加,模块v DS波形下降第一阶段（τ1（on））的下降斜率快速增加,当模块v DS波形在第一阶段的下降斜率增加到约等于第二阶段（τ2（on））的下降斜率时,即v DS波形两阶段下降特征改变成近似单一阶段下降特征时,模块vgs波形将出现过低负电压尖峰特征,模块开通速度(di DS/dt)的继续增加受到明显的限制;然而,对于含有额外共源路径设计的模块,其v DS波形在τ1（on）阶段的下降斜率远低于τ2（on）阶段的下降斜率时,模块vgs波形就出现负电压尖峰特征,di DS/dt的继续增加就被限制。经实验验证,本文提出的最小化共源路径优化设计将模块开通时允许的最高di DS/dt提升了50%以上。（3）针对EMI噪声随开关速度和开关频率增加而升高,以及PCU高密度集成引起EMI噪声近场耦合失效的问题,本文揭示了碳化硅功率模块近场EMI噪声频谱及其在近场区域的分布规律;阐明了碳化硅功率模块结构设计对其近场电磁特性的影响机理;提出的最小化共源路径方案明显改善模块的近场电磁特性,提出的基于最小化共源路径方案的高对称性栅-源极路径结构设计明显降低了模块在buck电路工作中产生的高频段噪声。碳化硅功率模块近场EMI噪声按频率可被分为两类,30-120MHz的近场EMI噪声为低频段噪声（LFR）,主要分布于模块漏源极功率电极所对应的近场区域,由模块内部漏-源极路径和模块功率电极构成的天线结构产生,开关瞬态漏源极电流变化特征对该频段的近场EMI噪声影响较大;而120-500MHz的近场EMI噪声为高频段噪声（HFR）,主要分布于模块栅源极信号端子所对应的近场区域,由模块内部栅-源极路径和模块栅源极信号端子构成的天线结构产生,开关瞬态栅源极电压变化特征对该频段的近场EMI噪声影响较大。模块内部结构栅-源极路径和漏-源极路径彼此被分隔开的最小化共源路径设计方案可以明显改善模块的近场电磁特性,消除模块在500-900MHz频率带的异常EMI噪声。提高并联芯片栅-源极路径的均一性可以降低模块的HFR,提高并联芯片漏-源极路径的均一性可以降低模块的LFR。相比最小化共源路径设计方案,本文提出的基于最小化共源路径方案的高对称性栅-源路径结构设计将模块上桥内部并联芯片栅-源极路径均一性提高了27.10%,在开关频率为10k Hz和100k Hz的buck电路中工作时基于最小化共源路径方案的高对称性栅-源路径结构设计将模块的HFR分别降低了8.25%和11.07%。本论文的研究成果为充分发挥碳化硅功率模块高速开关和高频性能优势提供了有益的理论基础和实践借鉴,为碳化硅功率模块的设计及其与EV/HEV的高功率密度集成PCU的协同化设计提供了新的思路。
李欣怡[8]（2020）在《《无芯中频炉操作说明书》（节选）英汉翻译实践报告》文中认为我国大型工厂每年都进口大量机器设备,与之配套的往往是英文说明书。为了准确掌握产品说明书的技术要领,翻译英文说明书是企业在调试和维修机器设备时的首选。本翻译项目来源英文版《无芯中频炉操作说明书》。此类实用性文本有别于文学文本的语言特征及翻译方法,且具有较为鲜明的词汇、句法和语篇特点。研究过程中,笔者以莱斯的文本类型理论为基础,明确了该操作说明书的语言特点和结构特征,选择从词汇、句式及语篇三个层面来探讨这些特征的体现方式,并结合中英科技文本词汇特征和句法功能的不同,从语篇层面选择对应的翻译方法和适应的翻译策略。参照国内对操作说明书的翻译实践研究,并结合翻译项目参与的深切感受,笔者将探讨在这类应用翻译中如何最大程度地实现文本功能,试为专门领域设备说明书的翻译提供一些有效案例和独特思路。该报告不仅解决科技英语的中译问题,也尝试去分析科技汉语中不同句式的功能性和合理性,从而更加明晰了中英科技文本的特点和区别。
杨靖[9]（2016）在《中频炉变频水冷控制系统研究》文中研究指明随着科学技术的飞速发展,经济水平的日益提高,铸造行业也面临的越来越高的要求,,而中频熔炼炉是铸造行业重要设备,采用自动控制技术有效提高中频炉的工作效率和使用性能显得尤为重要。本课题以提高铸造生产能力和工作效率,节能降耗为目标,针对石家庄工业泵厂有限公司三矿分厂铸造车间存在熔炼能力不足,冷却水方式陈旧,浪费水电能源等问题,在能够匹配原有设备的基础上,新增了3吨中频熔炼炉和10吨中频保温炉,并进行了基于PLC和变频器的中频炉可调速水冷系统的设计。本课题首先介绍了感应加热的基础知识和中频炉的结构,分析了3吨中频炉炉体包括炉料、坩埚,感应器等工艺参数,确定了中频电源选用并联谐振式中频电源,并具体计算了整流部分和逆变部分的相关数据。根据中频熔炼炉冷却水的控制需要,充分考虑了节能环保的要求,设计了PLC控制变频器调速,与触摸屏的即时通信,夏季冬季两种运行模式。实现了冷却水按需供应,节约电能,中频炉运行安全可靠,保证了生产的能力和效率。
杨川贵[10]（2015）在《基于LabVIEW的电主轴状态监测系统研制》文中认为电主轴作为加工中心的关键功能部件之一，其工作状态影响着加工中心的可靠性和加工精度。通过对电主轴的状态进行监测，有助于电主轴的故障预警、维修策略制定和可靠性提升，因此，电主轴状态监测系统的研制具有较高的工程应用价值。目前相关研究单位多以机械主轴为研究对象，进行主轴系统的状态监测技术研究，而针对加工中心电主轴的状态监测研究尚未完全开展。本文以国产电主轴为研究对象，通过对其轴承和定转子的故障特征进行分析，确定了各自的状态特征量和故障特征频率变化规律，提出了基于电主轴转速波动性的小波包分解层数确定条件，提高了小波包分解算法对电主轴故障状态的区分精度，开发了基于LabVIEW平台的电主轴状态监测系统，并进行了170XDS30Y22型电主轴的状态监测实验，实验结果表明该系统能准确地对电主轴的状态进行监测和识别。本文主要研究工作如下：1.电主轴故障分析。通过电主轴的结构分析和工作原理分析，将电主轴划分为机械系统和电气系统两个子系统；通过调研和现场采集的数据，进行了电主轴的故障分析，得出了电主轴的常见故障类型及故障部位。2.电主轴故障特征分析。在完成轴承失效形式分析和振动机理分析的基础上，利用Abaqus对轴承进行动力学仿真，并采用离散傅里叶变换（DFT）对节点应力进行频谱分析，确定了轴承的状态特征量和故障特征频率变化规律；通过Ansoft Maxwell软件，建立了电主轴匝间短路故障、相间短路故障和转子导条断裂故障的仿真模型，并利用DFT对三相电流的包络线进行频谱分析，确定了定转子的状态特征量和故障特征频率变化规律。3.电主轴故障状态识别算法研究。在完成自相关分析、幅值域分析、频谱分析、时频分析等方法原理分析的基础上，为了提高小波包分解算法对电主轴状态的区分精度，提出了基于电主轴转速波动性的小波包分解层数确定条件，并采用p阶标准熵对小波包的分解结果进行量化处理。4.电主轴状态监测系统总体方案设计。提出了电主轴状态监测系统的总体设计方案，并对所用硬件的性能参数和工作原理进行说明，最后确定了LabVIEW和Matlab为状态监测系统软件开发平台和故障状态识别算法运行平台，并给出了数据采集卡PCI8602在LabVIEW平台下的采样实现方法。5.电主轴状态监测系统研制及其试验分析。开发了一套电主轴状态监测系统，并给出了该系统的结构、功能、软件操作和程序代码。并开展了电主轴170XDS30Y22的状态监测实验，完成了该电主轴的状态分析，并验证了该系统能够准确地对电主轴的状态进行监测和区分。通过本文的研究，研制的电主轴状态监测系统全面、实时、简单实用，为电主轴的状态分析和故障预警提供了技术支持，具有较高的工程应用价值。
二、轴承高速磨头用交流中频电源的设计（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、轴承高速磨头用交流中频电源的设计（论文提纲范文）
（1）CCMT2014展品预览（三）（论文提纲范文）
| 大连机床集团有限责任公司 展位号:N2-201 |
| DLA-20数控车床 |
| DXZD-0002M柔性制造单元 |
| INGERSOLL 850F立式加工中心 |
| INGERSOLL-40H卧式加工中心 |
| INGERSOLLER1270立式加工中心 |
| HDSY-500卧式加工中心 |
| DKX093自动线 |
| DGMA1320工作台移动式定梁龙门数控加工中心机床 |
| DMG MORI 展位号:N1-201 |
| NHC系列高精度卧式加工中心 |
| CTX 450 eocline |
| DMU50 5轴数控万能铣削加工中心 |
| DMG ERGOlineControl |
| DMG MORI CTX车铣加工中心 |
| 济南二机床集团有限公司 展位号:E7-301 |
| APM2040翻板卧式加工中心 |
| 宁波海天精工股份有限公司 展台号:E6-501 |
| GU系列龙门立式加工中心 |
| HU500卧式加工中心 |
| 哈斯数控机械 (上海) 有限公司 展位号:N1-300 |
| DS-30SSY双主轴车削中心 |
| Alfing Kessler Sondermaschinen Gmb H 展台号:N1-824 |
| AL6多主轴加工中心 |
| AM3/AM4模块式机床 |
| 青海华鼎重型机床有限责任公司 展位号:N2-202 |
| C8132C-1数控车轴车床 |
| CHG61250×6/40卧式车铣复合机床 |
| 青海一机数控机床有限责任公司 展位号:N2-202 |
| HMC100S卧式加工中心 |
| HMC63型卧式加工中心机床 |
| 苏州江源精密机械有限公司 |
| TH6216卧式镗铣加工中心 |
| 北京广宇大成数控机床有限公司 展位号:N5-705 |
| 摇篮式五轴联动加工中心 |
| 高精度数控立式磨床 |
| 齐重数控装备股份有限公司 展位号:N2-501 |
| SVTM200×16/12L-MC高精度单柱立式车铣加工中心 |
| HDVTM160×10/8L-MC高精度立式铣车复合加工中心 |
| 无锡泰诺工具有限公司展位号:N3-916 |
| HTM-Ⅱ数控滚刀铲齿车床 |
| HGM-Ⅲ数控铲磨床 |
| 本溪世恒机床有限责任公司 展位号:E7-815 |
| ZB28-12.5B滚丝机 |
| 广州机床厂有限公司 展位号:N3-815 |
| G-240系列全功能数控车床 (带自动上下料机械手) |
| 四川深扬数控机械有限公司 展位号:E7-605 |
| CTM40五轴联动全智能型中走丝线切割机床 |
| 黄山皖南机床有限公司展位号:E6-902 |
| XK6132数控铣床 |
| HMC500卧式加工中心 |
| HMC500卧式加工中心 |
| 武汉格威机械有限责任公司 展位号:N2-802 |
| YK51500数控插齿机 |
| 济南四机数控机床有限公司 展位号:N5-702 |
| MK1320A/3X500数控外圆磨床 |
| MKS1650X2000数控高速端面外圆磨床 |
| 秦川机床集团有限公司展位号:N2-301 |
| YK7230A数控蜗杆砂轮磨齿机 |
| YK7340A成形砂轮磨齿机 |
| YK72150数控磨齿机 |
| 朝阳博文机床有限公司 (朝阳机床厂) 展位号:N5-918 |
| MK72600数控磨头移动式立轴距台平面磨床 |
| M72500磨头移动式立轴矩台平面磨床 |
| 金华市纳百川机械有限公司 展位号:N5-906 |
| NBS2000CNC5数控拉刀刃磨床 |
| 丹东富田精工机械有限公司 展位号:N3-751 |
| CKA15-F2数控车床 |
| 宁夏银川大河数控机床有限公司 展位号:N5-101 |
| 2 MK2218YS高档珩磨机床 |
| 宁波天瑞精工机械有限公司 展位号:E6-801 |
| VF系列龙门式高精度高速综合加工机 |
| 浙江金汤机床有限公司展位号:N3-953 |
| CK9650/500盘类精密专用数控车床 |
| 南京威克曼科技实业有限公司 展位号:E7-812 |
| VL1530H400激光切割机 |
| 大连三垒机器股份有限公司 展位号:E6-805 |
| SHW100立卧转换五轴联动加工中心 |
| SVW 80立式五轴联动加工中心 |
| 北京德铭纳精密机械有限公司 展位号:N5-751 |
| MICRA 10系列钻头刃磨机 |
| BT—80型数控工具沟槽磨床 |
| 哈尔滨精达测量仪器有限公司 展位号:N2-813 |
| JE152型齿轮测量中心 |
| 青岛合泰仪器工具有限公司 展位号:L4-212 |
| 1 0 0 3 (TSL) 系列回转工作台 |
| 上海大量电子设备有限公司 展位号:L4-212 |
| TP-40C+8WPC-C中走丝线切割机床 |
| 上海金衡数控设备有限公司 展位号:N5-823 |
| JH4540-4X小型多头圆柱雕刻机 |
| JH4040K模具雕刻机 |
| 和和机械 (张家港) 有限公司 展位号:N7-912 |
| SLT-152Fiber1000镭射切割机 |
| 四川富临集团成都机床有限责任公司 展位号:N5-602 |
| 2 MK6020/5L5轴5联动数控工具磨床 |
| MK2710数控复合磨床 |
| MK2320B数控内圆端面磨床 |
| 广州数控设备有限公司展位号:Not-602 |
| 搬运机器人———上下料 |
| 焊接机器人 |
| 2 5 i铣床加工中心数控系统 |
| 9 8 8 TA车削中心数控系统 |
| 约翰内斯·海德汉博士公司 展位号:N1-002 |
| LC 200封闭光栅尺 |
| 封闭光栅尺LC1X5 |
| 绝对式旋转编码器ROQ437F |
| 绝对式角度编码器RCN |
| 新一代测头系统TS及TT系列 |
| 上海松德数控刀具制造有限公司 展位号:L2-003 |
| 微米镗刀 |
| 高精度的HSK刀柄系统 |
| 可调式端面环槽刀 |
| 台州威龙数控刀刃具制造有限公司 展位号:L2-303 |
| 1 6 ERAG60 EM20螺纹刀片 |
| Z3D25-32-WC04可换刀片 |
| STCR2020-27霸王外圆切槽刀杆 |
| 大连光洋科技工程有限公司 展位号:N2-502 |
| GRT400-V单轴转台 |
| GDME系列磁感应式编码器 |
| 苏州新火花机床有限公司 展位号:E7-603 |
| M332S普及型中走丝线切割机 |
| SPM430C数控镜面电火花成型机 |
| 苏州三光科技股份有限公司 展位号:E7-607 |
| LA500A精密数控浸水式慢走丝线切割机 |
| 江苏亚威机床股份有限公司 展位号:E7-401 |
| HPMS-30510-FMC数控冲剪复合柔性生产线 |
| HPML-30510数控冲割复合加工机 |
| 无锡锡锻机床有限公司展位号:E7-512 |
| PDH-110/3100伺服数控液压折弯机 |
| SPD-20032双电伺服数控转塔冲床 |
| 江苏扬力集团有限公司展位号:E7-302 |
| YHB1032型电液伺服泵控数控折弯机 |
| EP20-型全电伺服数控转塔冲床 |
| 泰安华鲁锻压机床有限公司 展位号:E7-501 |
| KJPJ-20×1000数控全自动板料矫平、坡口加工、卷制成形线 |
| 玉环方博机械有限公司展位号:E7-503 |
| 多工位多压头压力机 |
| 山东科力光电技术有限公司 展位号:E7-456 |
| BLPS型激光安全保护装置 |
| T4型安全光幕 |
| 德国布里斯滚珠丝杠有限公司 |
| 大型重载丝杠 |
| 瓦房店天久轴承科技有限公司 展位号:N2-923 |
| 四川普什宁江机床有限公司 展位号:E6-405 |
| CMK0220II CNC小型精密数控排刀车床 |
| CKN1120V CNC纵切自动车床 |
| 山东新安凯科控科技有限公司 展位号:N3-552 |
| SQC385数控纵切车铣复合自动车床 |
| 南京翼马数控机床有限公司 展位号:N3-952 |
| ET-400全功能数控车床 |
| 台州美日机床有限公司展位号:N5-616 |
| MR-Q10锯片磨齿机 |
| 杭州开兰重工机械有限公司 展位号:N3-913 |
| KLCNC-110数控高速金属切断圆锯机床 |
| KLK50-1000精密数控车床 |
| 惠州市博赛数控机床有限公司 展位号:E7-251 |
| PSCNCXY1250数控金属旋压机 |
| PSCNCSXY600双旋轮数控金属旋压机 |
| 山东泰丰宝源数控机床附件有限公司 |
| CAPTO刀柄 |
| HSK63A-FMB32-550高速减震面铣刀柄 |
| 欧权科技股份有限公司展位号:N1-002 |
| BT40、BT50型ATC换刀机构 |
| 海伦博大振动时效设备有限公司 展位号:E6-823 |
| VSR—A智能频谱消除应力系统 |
| 北京易通电加工技术研究所 展位号:E7-928 |
| ET-DS系列手提电火花机 |
| 航天科工惯性技术有限公司 展位号:N3-803 |
| DP1200数显表 |
| DP700数显表 |
| 天津第一机床总厂 展位号:N2-101 |
| YKH2035数控螺旋锥齿轮磨齿机 |
| YK5132C数控插齿机 |
| YKW2935数控万能弧齿锥齿轮拉齿机 |
| 上海昱安科贸有限公司展位号:N1-206 |
| Eco Compact 20自动上下料整机 |
（2）轴承高速磨头用交流中频电源的设计（论文提纲范文）
| 1. 交流中频电源设计原理 |
| 2. 交流中频电源结构设计 |
| 3. 设计过程中的特殊问题 |
（7）碳化硅功率模块高速开关及近场电磁特性研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 碳化硅电力电子器件特性及其应用现状 |
| 1.1.1 碳化硅器件特性 |
| 1.1.2 电网行业应用进展 |
| 1.1.3 轨道交通行业应用研究进展 |
| 1.1.4 电动汽车行业应用进展 |
| 1.2 碳化硅功率模块研究现状 |
| 1.2.1 模块封装工艺及其结构设计研究现状 |
| 1.2.2 高速开关特性研究现状 |
| 1.2.3 高频工作性能研究现状 |
| 1.3 本论文选题意义及其主要研究内容 |
| 1.3.1 选题意义 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 第2章 碳化硅功率模块结构设计及其制作 |
| 2.1 双脉冲测试电路及商业碳化硅功率模块开关特性测试 |
| 2.1.1 双脉冲测试电路原理 |
| 2.1.2 双脉冲测试平台介绍 |
| 2.1.3 碳化硅功率模块开关瞬态介绍 |
| 2.1.4 Wolfspeed公司功率模块开关瞬态实测波形 |
| 2.2 碳化硅功率模块设计 |
| 2.2.1 开关速度设计 |
| 2.2.2 DBC结构设计 |
| 2.2.3 内部结构布局设计 |
| 2.2.4 内部结构三维设计 |
| 2.3 碳化硅功率模块制作 |
| 2.3.1 制作工艺介绍 |
| 2.3.2 模块样品 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 低压大电流工作条件对碳化硅功率模块高速开关特性的影响 |
| 3.1 开通瞬态漏源极电压波形特征对比 |
| 3.1.1 较高母线电压工作条件下漏源极电压波形特征 |
| 3.1.2 低母线电压工作条件下漏源极电压波形特征 |
| 3.1.3 较低母线电压和高负载电流工作条件下的漏源极电压平台特征 |
| 3.2 仿真研究漏源极电压平台特征 |
| 3.2.1 漏源极电压波形仿真研究 |
| 3.2.2 漏源极电压平台产生机制 |
| 3.3 仿真研究上桥漏源极电压平台高于下桥 |
| 3.3.1 模块上桥和下桥漏-源极路径的差异 |
| 3.3.2 上下桥漏源极电压波形不同平台特征的产生机制 |
| 3.4 关断瞬态漏源极电压波形研究 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 米勒电容负反馈对碳化硅功率模块高速开关特性的影响 |
| 4.1 开通瞬态栅源极电压波形对比 |
| 4.1.1 开通瞬态四款模块栅源极电压波形对比 |
| 4.1.2 模块D在不同工作条件下的栅源极电压波形对比 |
| 4.2 栅源极过低负电压尖峰影响的建模及其仿真研究 |
| 4.2.1 米勒电容负反馈效应的等效电路模型 |
| 4.2.2 栅源极电压波形过低负电压尖峰特征的仿真结果及其对比 |
| 4.3 验证栅源极电压波形负电压尖峰产生机制 |
| 4.3.1 验证实验及其对比 |
| 4.3.2 仿真验证 |
| 4.4 负反馈效应对关断瞬态栅源极电压波形的影响 |
| 4.4.1 不同模块关断瞬态波形对比 |
| 4.4.2 关断速度相关的负反馈增强的影响 |
| 4.4.3 负载电流相关的负反馈增强的影响 |
| 4.4.4 输出功率相关的负反馈增强的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 碳化硅功率模块结构对其高速开关特性的影响 |
| 5.1 模块开通过程解析建模 |
| 5.1.1 漏源极电压波形第一阶段下降过程建模(从t_1到t_2) |
| 5.1.2 漏源极电压波形第二阶段下降过程建模(从t_2到t_3) |
| 5.2 模块B和模块D开通瞬态波形特征变化趋势 |
| 5.2.1 开通瞬态波形特征随开通速度增加的变化趋势 |
| 5.2.2 开通瞬态波形特征随母线电压增加的变化趋势 |
| 5.2.3 开通瞬态波形特征随负载电流增加的变化趋势 |
| 5.2.4 模块结构设计不同对其开通瞬态波形特征变化趋势的影响 |
| 5.3 模块开通瞬态的解析计算和仿真分析 |
| 5.3.1 解析分析τ_1(on)阶段漏源极电压波形线性下降特征改变的产生机制 |
| 5.3.2 模块栅源极电压波形随漏源极电压波形变化而呈现的相关性 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 模块结构设计对其近场电磁特性的影响 |
| 6.1 电机驱动控制系统EMI问题研究现状 |
| 6.1.1 传导EMI噪声产生机制 |
| 6.1.2 传导EMI噪声解决方法 |
| 6.1.3 近场EMI噪声研究现状 |
| 6.2 近场EMI噪声测试平台介绍 |
| 6.3 模块B近场电磁特性 |
| 6.3.1 模块B在测试电路中工作波形 |
| 6.3.2 模块B近场EMI噪声及其分布特征 |
| 6.4 模块C近场电磁特性 |
| 6.4.1 模块C在buck电路中工作波形 |
| 6.4.2 模块C近场EMI噪声及其分布特征 |
| 6.5 模块D近场电磁特性 |
| 6.5.1 模块D在测试电路中工作波形 |
| 6.5.2 模块D近场EMI噪声及其分布特征 |
| 6.6 模块近场电磁特性影响机理 |
| 6.6.1 模块近场EMI噪声对比 |
| 6.6.2 buck电路条件下模块开关瞬态波形特征对近场EMI噪声影响 |
| 6.6.3 boost电路条件下模块开关瞬态波形特征对近场EMI噪声影响 |
| 6.6.4 共源路径方案及其模块结构设计对近场电磁特性的影响 |
| 6.7 本章小结 |
| 第7章 结论及展望 |
| 7. 1本论文工作总结 |
| 7.2 后续工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学期间所取得的科研成果 |
（8）《无芯中频炉操作说明书》（节选）英汉翻译实践报告（论文提纲范文）
| ABSTRACT |
| 摘要 |
| 第一章 引言 |
| 第二章 项目简介 |
| 2.1 项目背景 |
| 2.2 项目意义 |
| 第三章 项目翻译过程 |
| 3.1 译前准备 |
| 3.1.1 翻译理论探究 |
| 3.1.2 原文文本分析 |
| 3.1.3 背景资料及翻译技术 |
| 3.2 翻译过程 |
| 3.3 译后工作 |
| 3.3.1 译文审校 |
| 3.3.2 译后排版 |
| 第四章 翻译过程中遇到的问题和解决方法 |
| 4.1 词汇的翻译 |
| 4.1.1 技术词 |
| 4.1.2 半技术词 |
| 4.1.3 非技术词 |
| 4.1.4 情态动词 |
| 4.2 句子的翻译 |
| 4.2.1 非人称构式 |
| 4.2.2 祈使句 |
| 4.3 语篇的翻译 |
| 4.3.1 照应衔接 |
| 4.3.2 时间连接 |
| 4.3.3 语篇结构 |
| 第五章 译后经验总结 |
| PREFERENCES |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（9）中频炉变频水冷控制系统研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的来源及研究意义 |
| 1.2 中频感应加热技术的发展和现状 |
| 1.2.1 中频感应加热技术的发展历史 |
| 1.2.2 中频感应加热技术的国内外现状 |
| 1.3 课题研究的内容 |
| 第2章 中频感应加热技术 |
| 2.1 中频感应加热的知识基础 |
| 2.1.1 中频感应加热原理 |
| 2.1.2 中频感应加热电流的三大效应 |
| 2.2 中频感应炉的组成 |
| 2.2.1 中频感应电源的基本结构 |
| 2.2.2 中频感应炉炉体的组成 |
| 2.2.3 晶闸管并联谐振中频电炉的构成 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 感应炉的工艺要求 |
| 3.1 金属炉料参数 |
| 3.2 坩埚的技术参数 |
| 3.3 感应器的技术参数 |
| 3.4 电源频率的选择 |
| 3.5 感应器的冷却计算 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 3 吨并联谐振式中频炉电源设计 |
| 4.1 选择中频炉电源类型 |
| 4.2 整流部分的设计 |
| 4.2.1 整流电路的工作原理 |
| 4.2.2 整流回路电气元件的选择 |
| 4.3 逆变部分的设计 |
| 4.3.1 逆变电路的工作原理 |
| 4.3.2 逆变电路输出计算 |
| 4.3.3 逆变电路电气元件选择 |
| 4.4 中频电源控制模块 |
| 4.4.1 控制模块的电路原理 |
| 4.4.2 控制模块的参数 |
| 第5章 中频炉变频调速冷却水控制系统设计 |
| 5.1 冷却水系统的主要设备及选型 |
| 5.1.1 PLC选型 |
| 5.1.2 变频器选型 |
| 5.1.3 触摸屏选型 |
| 5.2 冷却水系统的硬件设计 |
| 5.2.1 中频炉冷却水的控制方案 |
| 5.2.2 中频炉冷却水的主电路设计 |
| 5.2.3 中频炉冷却水的控制电路设计 |
| 5.2.4 PLC的I/O配置 |
| 5.3 PLC程序流程图 |
| 5.4 PLC程序梯形图 |
| 5.4.1 PLC的程序设计方法简介 |
| 5.4.2 PLC的程序梯形图 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 系统调试 |
| 6.1 送电前的检查 |
| 6.2 整流部分的调试 |
| 6.3 逆变部分的调试 |
| 6.4 PLC变频水冷系统的调试 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（10）基于LabVIEW的电主轴状态监测系统研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景与来源 |
| 1.1.1 课题背景 |
| 1.1.2 课题来源 |
| 1.2 课题研究目的与意义 |
| 1.3 国内外电主轴技术研究现状 |
| 1.4 电主轴状态监测技术研究现状 |
| 1.5 论文主要研究内容 |
| 第2章 电主轴及其故障分析 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 电主轴结构及工作原理 |
| 2.2.1 电主轴结构介绍 |
| 2.2.2 电主轴工作原理 |
| 2.3 电主轴故障分析 |
| 2.3.1 电主轴机械系统故障分析 |
| 2.3.2 电主轴电气系统故障分析 |
| 2.4 本章总结 |
| 第3章 电主轴故障特征分析 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 电主轴轴承故障特征分析 |
| 3.2.1 电主轴轴承失效形式及其失效原因 |
| 3.2.2 电主轴轴承振动机理分析 |
| 3.2.3 基于 Abaqus 的轴承动力学仿真 |
| 3.2.4 基于 DFT 的电主轴轴承故障特征分析 |
| 3.3 电主轴定转子故障特征分析 |
| 3.3.1 电主轴定转子故障分析 |
| 3.3.2 基于 Ansoft Maxwell 的电主轴定转子故障仿真 |
| 3.3.3 基于 DFT 的电主轴定转子故障特征分析 |
| 3.4 本章总结 |
| 第4章 电主轴故障状态识别算法研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 自相关分析 |
| 4.3 幅值域分析 |
| 4.4 频谱分析 |
| 4.5 时频分析 |
| 4.5.1 小波分析 |
| 4.5.2 小波包分解 |
| 4.6 本章总结 |
| 第5章 电主轴状态监测系统总体方案设计 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 电主轴状态监测系统方案设计 |
| 5.3 状态监测硬件系统设计 |
| 5.3.1 电主轴状态监测硬件选择 |
| 5.3.2 电主轴状态监测系统硬件 |
| 5.4 状态监测软件系统设计 |
| 5.4.1 LabVIEW 简介 |
| 5.4.2 PCI8602 驱动及其在 LabVIEW 环境下的采样实现 |
| 5.4.3 LabVIEW 与 Matlab 的接口实现 |
| 5.5 本章总结 |
| 第6章 电主轴状态监测系统研制及其实验分析 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 软件系统结构 |
| 6.2.1 软件系统框架 |
| 6.2.2 显示界面和软件操作 |
| 6.3 用户管理模块 |
| 6.4 数据采集模块 |
| 6.5 信号处理模块及其实验分析 |
| 6.5.1 数据滤波模块及其实验结果分析 |
| 6.5.2 电流包络线提取模块及其实验结果分析 |
| 6.5.3 幅值域分析模块及其实验结果分析 |
| 6.5.4 自相关分析模块及其实验结果分析 |
| 6.5.5 频谱分析模块及其实验结果分析 |
| 6.5.6 时频分析模块及其实验结果分析 |
| 6.6 数据存储模块 |
| 6.7 本章总结 |
| 第7章 总结与展望 |
| 7.1 总结 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间的研究成果 |
| 致谢 |
四、轴承高速磨头用交流中频电源的设计（论文参考文献）
- [1]CCMT2014展品预览（三）[J]. 中国机床工具工业协会传媒部. 世界制造技术与装备市场, 2014(01)
- [2]轴承高速磨头用交流中频电源的设计[J]. 王金友. 潍坊学院学报, 2006(04)
- [3]交流电机变频调速的发展和应用[A]. 王占奎. 第七届全国电技术节能学术会议论文集, 2003
- [4]轴承高速磨头用交流中频电源的设计[J]. 侯崇升. 电气时代, 2002(01)
- [5]波箔轴承在高速磨头中的应用[J]. 龚焕孙,张鸿兴,张台维. 磨床与磨削, 1989(03)
- [6]小功率高速磨头三相中频变频调速电源[J]. 陈为保,袁亦民,朱国华. 机械工业自动化, 1992(01)
- [7]碳化硅功率模块高速开关及近场电磁特性研究[D]. 张茂盛. 浙江大学, 2021
- [8]《无芯中频炉操作说明书》（节选）英汉翻译实践报告[D]. 李欣怡. 上海海洋大学, 2020(04)
- [9]中频炉变频水冷控制系统研究[D]. 杨靖. 河北科技大学, 2016(06)
- [10]基于LabVIEW的电主轴状态监测系统研制[D]. 杨川贵. 吉林大学, 2015(08)